料腿，在其内部加上高温耐磨陶瓷套管。料腿下端的翼阀，因催化剂不停的冲刷，常发现沟槽状磨蚀，特别是阀板与阀口密封不严时，催化剂不停的从此泄漏，情况更严重。防护方法是提高制造和安装质量，保证阀板的密封性能，必要时可在阀板上堆焊一层硬质合金。
提升管反应器出口处油气的线速度很高，催化剂浓度很大，在此部位也应采用耐磨衬里加以保护。
主风分布管（板、环）内虽是不带催化剂的空气，但由于空气出口线速度很高，在喷嘴周围形成涡流，卷吸着催化剂冲刷喷嘴及其附近的金属材料，使其遭受严重的磨蚀。防护方法为：把喷嘴的直孔改为扩孔，降低空气离开喷嘴时的线速度，减轻涡流危害。对于大直径的分布环，将其外表面包上耐磨衬里材料。对于分布板上的喷孔主要是堆焊硬质合金。
对于易遭受催化剂直接冲刷的弯头，可采用“气垫式弯头”进行防护。气垫式弯头的特点是在气流的前方有一段盲区，即死区（气垫），可防止高速气流直接冲击。
三级旋风分离器的分离单管，气流速度非常高，虽然催化剂浓度很低，但磨损相当严重，由于其直径很小，不能采用衬里，一般采用渗硼处理，提高其表面硬度；单管下端的泄料盘，一般堆焊硬质合金，或采用整体高温陶瓷。
总之，在这种直接遭受高流速催化剂冲蚀和磨蚀的部位，主要是加衬里、堆焊硬质合金、提高表面硬度的热处理和使用高温陶瓷等几种防护方法，它们又各有优缺点。如果条件许可，尽可能采用衬里和高温陶瓷，因为这两种非金属材料的耐磨性能十分稳定，大大优于硬质合金，而且费用低廉。但是注意它们耐温度冲击性能较差。
4.2.2.3 再生器取热管的防护
对于再生器取热管的腐蚀破坏的防护措施为：不使用奥氏体不锈钢；在结构设计上要保证水流畅通，有足够的膨胀补偿量；在选材和工艺操作方面采取：a)尽可能采用珠光体耐热钢作为蒸发管的材料如Cr5Mo、12CrAlMoV等，并且禁用不锈钢焊条，所有焊缝均应进行焊后消除应力热处理；b)严格控制水质，特别要控制水中Cl-离子含量和溶解氧含量，水的pH值控制在8左右；c)保持较大的供水量，提高水的流速，降低水的气化率；d)如果有几组管子并联，应设限流孔
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板，保证各组管子进水量相同；e)结构设计要保证水汽流动畅通，且不易分层，同时保证管子能自由伸缩；f)防止热冲击，开停工升降温时应采取蒸汽保护措施，不得中途停止供水。
4.2.2.4 H2S-HCN-H2O型腐蚀的防护
对H2S-HCN-H2O型腐蚀的防护可采用水洗的办法，将氰化物脱出；或者注入多硫化物有机缓蚀剂。这两种方法可减缓设备的腐蚀。另外，材料方面筒体采用碳钢（镇静钢）+3mm0Cr13Al复合板或0Cr13，也可以采用12CrAlMoV，配用热317焊条，焊后750℃热处理，焊缝及热影响区的硬度小于HB200。填料采用0Cr13或渗铝钢。但应注意，在此腐蚀环境下用不锈钢焊条焊接碳钢或铬钼钢，极易发生硫化物应力腐蚀开裂。
如：某厂稳定吸收装置投产运行五年后，在解吸塔3-14层的塔壁、塔盘板、降液板、支梁等构件上均发现了不同程度的氢鼓泡和氢致裂纹，其中最大鼓泡Ф120mm,最大裂纹800×2.5mm。
另外，催化油浆在换热过程中，由于金属、焦粉等含量增加，可能造成一定的结垢问题，添加油浆阻垢剂是一种不错的选择。
5 催化重整装置
催化重整装置是用直馏汽油或二次加工汽油为原料，在催化剂的作用下，经过脱氢环化、加氢裂化和异构化等反应，使烃类分子重排成新的分子结构，以生产C6-C9芳烃产品或高辛烷值汽油为主要目的。并利用重整副产品氢气供二次加工的热裂化、延迟焦化的产品油加氢精制。
催化重整装置由四部分组成：原料预处理、重整、芳烃抽提和芳烃精馏。
5.1催化重整装置的腐蚀类型 5.1.1 高温氢腐蚀
催化重整的目的是生产C6-C9芳烃产品或高辛烷值汽油，在催化重整过程中，其中六元环烃进行脱氢反应，五元环烃进行异构化脱氢反应，烷烃环化反应都会产生氢气。反应过程都是在临氢高温和一定压力下进行，所以临氢设备和管线都可能产生氢损伤。氢损伤包括如下几种：氢鼓泡、氢脆、表面脱碳和氢腐蚀
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（内部脱碳）。催化重整反应过程是在催化剂的作用下，压力1.4-1.8MPa,温度480-510℃，氢油比400-600Nm3/m3（一段）和1000-1200Nm3/m3（二段）条件下进行，所以临氢设备和管线会产生氢损伤，主要以表面脱碳和氢腐蚀为主。表面脱碳是指钢材与高温氢接触后，高温氢能够和钢材表面的碳发生反应，从而使钢材表面的碳含量下降。表面脱碳不形成裂纹，强度及硬度略有下降，而延伸率增高。氢腐蚀（内部脱碳）是指高温高压下的氢渗入钢材之后，和不稳定碳化物形成甲烷。钢中甲烷不易逸出，致使钢材产生裂纹及鼓泡，并使强度和韧性急剧下降，其腐蚀反应是不可逆的，使材料永久性脆化。
另外，钢材在氢和烃的混合气体中也可能发生渗碳腐蚀，渗碳腐蚀比脱碳腐蚀危害性小得多。
5.1.2高温H2+H2S型腐蚀
为了保护催化重整催化剂，重整原料油一般进行加氢预处理以脱出原料中的硫等杂质，预加氢是在催化剂的作用下，压力1.5-1.8MPa,温度280-360℃，氢油比70-150Nm3/m3的加氢精制操作。在此操作过程中，原料中90%以上的有机硫转化为硫化氢，在氢的促进下，硫化氢加速对设备腐蚀，腐蚀产物也不能象无氢环境下那样致密，具有一定的保护性，其原因是原子氢不断侵入腐蚀层，造成其疏松而多孔，从而失去保护性。
5.1.3 H2S-HCl-H2O型腐蚀
预处理：预处理过程中的预分馏部分只要原料合格，H2S-HCl-H2O型腐蚀不明显。原料中的硫、氮、氧、氯等化合物，在预加氢时生成H2S、HCl、H2O和NH3等，一般情况下，原料中氯含量很少，易为氨所中和，所以腐蚀以H2S-H2O为主，但是某些厂1984年以来发现原料中氯含量增加，多以有机氯为主，预加氢时造成HCl过量，这样便在预加氢低温部位形成H2S-HCl-H2O型腐蚀环境。
重整：重整催化剂的酸性功能靠卤素提供，一般都采用氯。催化剂的氯含量过低直接影响活性，过高会使液体产品减少，芳烃产率下降。重整原料中的水和含氧化合物加氢所生成的水，不仅会冲掉催化剂上的氯，降低催化剂的活性，而且会生成HCl，在某些低温部位形成HCl-H2O型腐蚀环境。另外，催化剂烧焦后，使用氯更新时，过多的氯也会形成同样的腐蚀环境。
5.1.4 有机酸的腐蚀
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溶剂抽提所用的溶剂三乙二醇醚或二乙二醇醚本身对设备无腐蚀，但与系统中存在的少量空气接触，会逐渐氧化变质，生成醛、酮或酸等有机含氧化合物。溶剂经长期运转，在温度较高和酸性条件下，氧化速度会加快。生成的有机酸造成设备腐蚀和堵塞筛孔。腐蚀的部位是汽提水与溶剂换热器、汽提塔底重沸器、减压塔进料加热器等。
5.2.2工艺设备防护措施 5.2.2.1 工艺防腐措施
抽提的溶剂在长时间运行过程中，会生成有机酸和粘稠的大分子叠合物，使贫溶剂呈酸性，pH值可能降至4.5左右，加剧了有机酸的腐蚀，应在循环水中加入有机胺（单乙醇胺），中和生成的有机酸，控制溶剂的pH值在7-9为佳。
在装置的低温部位，湿物料中所含的氯化氢可能导致塔盘、管线、冷凝器的严重腐蚀，关于此方面的腐蚀防护可以参考常减压装置中该腐蚀的防护策略；另外一定做好各方面的日常分析工作，因为在原料合格的情况下，该种腐蚀在本装置并不严重。
开停工保护：装置停工烧硫再生期间，重整高压分离器应注意脱水，并注意测试凝结水的pH值，避免系统中二氧化硫溶解凝结水生成亚硫酸腐蚀设备；为了避免高温临氢部位的低温氢脆问题，在开停工过程中，注意临氢设备、管线等先升温、后升压，先降压、后降温的原则；系统降压后，在温度冷却到金属表面的露点之前，应使用含有5000ppm氨的惰性气体吹扫；停工期间，不开口检验的不锈钢设备应冲氨气-惰性气体加以保护；凡决定检验的奥氏体不锈钢设备，清扫和检查前，应使用浓度1.5-2.0%的碳酸钠或氢氧化钠溶液冲洗设备内表面；碱洗之后，还应该使用清水冲洗，防止开工时产生开裂现象，在碳酸钠或氢氧化钠溶液中加入0.5%的硝酸钠，可以减少奥氏体不锈钢发生氯化物应力腐蚀开裂的可能。
溶剂保护：为防止溶剂在溶剂再生塔（减压塔）底停留时间过长，在较高的温度下腐蚀堵塞设备和管道，溶剂再生塔（减压塔）底应维持较大的循环量，并及时把老化的溶剂排出装置；控制溶剂再生塔（减压塔）底温度在150-155℃范围内，预防温度过高造成溶剂分解；汽提塔的汽提水应使用软化水，防止塔盘、
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