（3）强度验算
面板最大弯矩：Mmax=0.69x10N.mm
2243
面板的截面系数：W=1/6bh=1/6x1000x18=5.4x10mm
6422
应力：ó= Mmax/W=0.69x10/5.4x10=12.78N/mm 6 （4）挠度验算 wmax= 1.05mm<[w]=2mm 满足要求 [w]-容许挠度； 2 fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm； 32 E-弹性模量，木材取8.5x10 N/mm； I-面板的惯性矩，I=48.6 cm4。 （5）木工字梁验算 木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距。其荷载分布及支撑情况见下图： 木工字梁上的荷载为：q=Fl=89.2x0.31=27.7KN/m F-混凝土的侧压力 l-木工字梁之间的最大水平距离 木梁弯距及变形情况见下图： （6）强度验算 最大弯矩Mmax=3.11X10N.mm 木工字梁截面系数： 333343 W=1/6Hx[BH-(B-b)h]= 1/（6x200）x [80x200-(80-30)x120]=46.1x10mm 6422 应力：ó= Mmax/W=3.11x10/（46.1x10）=6.75N/mm 6 （7）挠度验算 wmax=0.48mm<[w]=2.6mm 满足要求 [w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1050mm I-木工字梁惯性矩，I=4610cm4 （8）槽钢背楞验算 槽钢背楞作为横肋由对拉杆互承，可作为连续梁计算，其跨距等于对拉杆的间距。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q=88.4KN/m。荷载分布及支撑情况见下图： 槽钢背楞弯距及变形情况见下图： （9）强度验算 最大弯矩Mmax=11.5X10N.mm 双槽钢的截面系数： 33 W=57.7X2=115.4x10cm 6322 应力：ó= Mmax/W=11.5x10/（115.4x10）=99.65N/mm 6 （10）挠度验算 wmax=0.63mm<[w]=3.0mm [w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1200mm 52 E-槽钢的弹性模量，E=2.1x10 N/mm; I-双槽钢的惯性矩，I=692cm4; 2 fm-槽钢抗弯强度设计值，取215N/mm; （11）对拉杆的强度的验算 D20对拉杆承受的拉力为 P=F.A =65.5×1.2×1.35 =106.1kN 式中 P—模板拉杆承受的拉力（kN）； F—混凝土的侧压力（N/m2），计算为65.5kN/m2； A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b； a—模板拉杆的横向间距（m）； b—模板拉杆的纵向间距（m）。 D20对拉杆承受的拉应力为 σ=P/S =106.1×103/3.14×10-4 =337.9MPa<[σ]=430 MPa 式中S—拉杆的截面积,πd2/4=3.14×10-4 m2。 （12）面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 w=1.05+0.48+0.63=2.16mm<3mm 满足施工对模板质量的要求。 3、 受力螺栓及局部受压混凝土的计算 （1）计算参数 1.M36的螺栓的屈服强度δs=500Mpa，容许抗剪强度取[τ]=δs/2=250Mpa 2.C30混凝土的轴心抗压强度fc=15 Mpa 3.设计承载力为 P =(悬臂支架重+承担的模板重+平台施工荷载)×1.2 = (400+658+0.7×5.2×100/2+0.91×5.2×200/2+0.91×5.2×80/2) ×1.2/100 =22.8KN (其中上平台设计承载力为100kg/m2,中平台承载力为200 kg/m2, 下平台承载力为80 kg/m2) i. 计算过程 （2）混凝土的强度等级 根据《建筑施工计算手册》中可以查得28天后的强度设计值为： 轴心抗压强度设计值fc： 15N/mm2 弯曲抗压强度设计值fcm：16.5 N/mm2 抗拉强度设计值ft： 1.5N/mm2 则混凝土浇筑四天后的强度根据计算手册公式： fc（4）=f c28lg4/lg28=15×1.4/3.3=6.36 N/mm2 fcm(4)= f cm28lg4/lg28=16.5×1.4/3.3=7N/mm2 τs f t (4)= f t28lg4/lg28=1.5×1.4/3.3=0.64N /mm2 单个埋件的抗拔力计算 根据《建筑施工计算手册》埋件的规格按锚板锚固 锥体破坏计算锚固强度:假定埋件到基础边缘有足够 δs 的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围 的混凝土以圆锥台形 基础中拔出破坏（见右图）沿破 裂面作用有切向应力τs和法向应力δs 由力系平衡条件可得： F=A(τs sinα+δs cosα) 由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=45°，δF=0.0203 fc, 代入式中得： F=(2×0.0203/sin45°)×?·fc [(?/2)·hctg45°+bh] 2 =0.1 fc (0.9h+bh) 式中 fc—————混凝土抗压强度设计值（6.36N/mm2）; h—————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（280mm）; b—————锚板边长（100mm）. 2 所以 F=0.1 fc (0.9h+bh) 2 =0.1×6.36×(0.9×280+100×280) =62.7KN 埋件的抗拔力为F=62.7KN 2 锚板处砼的局部受压抗压力计算 根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算： FL≤1.35βCβL fc ALn βL= Ab AL式中 FL————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN） 2 fc ————混凝土轴心抗压强度设计值；（6.36N/mm） βC————混凝土强度影响系数；（查值为1.0） βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2） 2 AL ————混凝土局部受压面积；（mm） 2 ALn————混凝土局部受压净面积；（100×100mm） 2 Ab————局部受压计算底面积；（mm） 所以：FL≤1.35βCβL fc ALn =1.35×1.0×2×6.36×10000 =171.7KN>22.8KN 满足要求 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 材料：45号钢 调制处理 受力螺栓的荷载点距墙表面为:L=18mm; 15KN受力螺栓为M36螺纹，计算内径为:d=30mm； 22 截面面积为：A=πd/4=706.5mm; 设计剪力为：FV=22.8 KN; 2 受力螺栓的材料强度表可知：δs=500N/mm，抗剪强度为： 2 [τ]=250 N/mm. 根据计算手册剪弯构件计算式计算： (1).抗剪验算： 322 τmax= 4/3(FV /A)= (4/3)×22.8×10/706.5 N/mm=43 N/mm< 2 [τ]=270 N/mm, 满足要求 (2).拉弯验算： 弯矩作用在主平面承受静力荷载或间接承受动力荷载的强度，按下式计算： MX/W≤[δ]= δs/ 式中：MX——最大弯矩，MX=FV·L=22.8×0.018=0.41kN.m ——材料安全系数， =1.25 3-53 W——按受压确定的抵抗矩，W=πd/32=0.265×10m 3-522 ∴ MX/W=0.41×10/0.265×10=154.7 N/mm<[δ]= δs/=400 N/mm,满足要求 爬锥处砼的局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算： FL≤1.35βCβL fc ALn βL= Ab AL式中 FL————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值(KN）； 2fc ————混凝土轴心抗压强度设计值；（6.36N/mm） βC————混凝土强度影响系数；（查值为1.0） βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）
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