专家论证超支模专项方案

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝3.31kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.76kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.55kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.76×0.82+0.121×0.55×0.82＝0.23kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.09kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝

max[0.077×0.09×0.82+0.21×2.2×0.8，0.107×0.09×0.82+0.181×2.2×0.8]＝0.37kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.31×0.152/2，0.09×0.152/2+2.2×0.15]＝0.33kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.23，0.37，0.33]＝0.37kN·m σ＝Mmax/W＝0.37×106/53330＝7.03N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.76×0.8+0.62×0.55×0.8＝1.61kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.09×0.8+0.681×2.2＝1.55kN

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V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.31×0.15，0.09×0.15+2.2]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.61，1.55，2.22]＝2.22kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×80×50)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.25＝2.27kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.27×8004/(100×9350×2133300)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型

可调托座内主梁根数

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm)

4

2

钢管 1 205 10.78

主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm)

3

2

2

Ф48×3 206000 125 4.49

1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝3.15kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.82kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25=2.32kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.82×0.8+1.223×0.47×0.8＝3.04kN 按悬臂梁，R1＝q1l=3.15×0.15＝0.47kN R＝max[Rmax，R1]＝3.04kN; 正常使用极限状态

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按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.32×0.8＝2.12kN 按悬臂梁，R1＝q2l=2.32×0.15＝0.35kN R＝max[Rmax，R1]＝2.12kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.78kN·m

σ＝Mmax/W＝0.78×106/4490＝172.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝5.84kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.84×1000/424＝27.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.77mm

跨中νmax=0.77mm≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝0.35mm≤[ν]=150/400=0.38mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2加强型 200 1.386 Ф48×3 15.9 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 424 4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm

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