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高压缸第 2 级抽汽量 低压缸第1级抽汽量 低压缸第2 级抽汽量 低压缸第3 级抽汽量 低压缸第4 级抽汽量 Ghes,2 Gles,1 Gles, 2 Gles,3 Gles, 4 kg/s kg/s kg/s kg/s kg/s 119.10 52.06 54.23 56.71 59.27 4、结果分析与结论
本次设计电厂效率为η压缸做功占58.64%。
由结果可以看出本次设计接近实际电站效率，可以认为采取二级再热七级回热提高了电厂的效率，采用分离再热器可以提高汽轮机末级干度，保证了汽轮机的安全性，提高了低压缸的有效焓降。本次设计还采用了七级回热，回热级数越高效率提到的越大，但是随着回热级数增加，每增加一级的效益投资比减小了，同时装置复杂性提高可靠性降低。出于综合考虑选择了七级回热。即四级低压回热一级除氧器二级高压回热。
本次设计中分缸比为0.125，经计算后发现高压缸排气干度为0.8554低于0.86 可能对汽轮机的安全运行产生不利影响.
初始计算过程中，由于冷凝器压力计算错误，导致最终得出的电站效率远低于正常范围，修正后效率有较大提升，可以认为降低冷凝器工作压力有利于提高电站效率，但考虑到过分降低冷凝器压力可能导致低压缸排气湿度过大，不利于汽轮机安全运行，同时为提高冷凝器真空度而多消耗于循环冷却水系统的电能也应考虑在内，所以冷凝器工作压力应综合考虑各方因素后合理确定。
在设计过程中，未考虑散热等能量损失，同时计入的二回路压损均为估计值，导致计算结过偏高。
设计过程中查询水蒸气性质表部分主要是查询了水和蒸汽性质计算软件，所求的参数可能与实际情况有偏差，而且不同的程序查询的结果有一定偏差。这也是影响设计精度的一个原因。
e，npp
=30.94%，高压缸做功占整个机组做功的41.36%，低
参考文献
[1] 压水堆核电厂二回路热力系统初步设计指导书
[2] 广东核电培训中心．900MW压水堆核电厂系统与设备［M］．北京：原子能出版社，2000．
[3]藏希年.核电厂系统及设备［M］.北京：清华大学出版社，2003 [4]于瑞侠.核动力汽轮机[M].哈尔滨：哈尔滨工程大学出版社，1999 [5] 彭敏俊．核动力装置热力分析［M］．哈尔滨：哈尔滨工程大学，2003
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