（图12） 主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图13）
主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图14）
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.358kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.358×106/(8.986×1000)=43.868N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图15）
主楞剪力图(kN)
Vmax= 10.282kN τmax=Υ0×
QmaxS/(Ib)=1.1×10.282×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=26.589N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图16）
主楞挠度图(mm)
νmax=0.013mm≤[ν]=1.9×1000/(6+1)/400=0.679mm
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.841kN 非端支座最大支座反力为：R2=13.438kN
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.841kN≤[N]=8kN
满足要求 六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=13.438kN≤[N]=30kN
满足要求 七、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.394×(1.2+2×400/1000)=2.789m l02=kμ2h=1×2.225×1.2=2.67m 取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.789,2.67)=2.789m λ=l0/i=2.789×1000/(1.59×10)=175.388≤[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.789×1000/(1.59×10)=175.388 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×2300×0.001)×0.6×0.271+1.4×(2+1.35×0.5)×0.6×0.271=12.111kN
由永久荷载控制的组合：
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×2300×0.001)×0.6×0.271+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.6×0.271=13.366kN
N=max（N1，N2）=max(12.111,13.366)=13.366kN
Υ0×N/(φA)=1.1×13.366×1000/(0.231×4.24×100)=149.961N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.67×1000/(1.59×10)=167.925 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.251 此处还应考虑架体的自重产生的荷载
由可变控制的组合：
N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk +1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×2300×0.001)×0.6×0.271+1.2×9.75×0.127+1.4×(2+1.35×0.5)×0.6×0.271=13.597kN
由永久荷载控制的组合：
N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk +1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×2300×0.001)×0.6×0.271+1.35×9.75×0.127+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.6×0.271=15.037kN
N=max（N3，N4）=max(13.597,15.037)=15.037kN
Υ0×N/(φA)=1.1×15.037×1000/(0.251×(4.24×100))=155.331N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
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