96.815kN/m
q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1.7＝5.498kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1.7＝65.195kN/m 简图如下：
1、抗弯验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×96.815×0.252+0.117×5.498×0.252＝0.645kN·m σ＝Mmax/W＝0.645×106/72533.333＝8.897N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax
＝
0.677q2L4/(100EI)=0.677×65.195×2504/(100×5400×580266.667)
＝
0.55mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×96.815×0.25+1.2×5.498×0.25＝28.273kN 标准值(正常使用极限状态)
R'max＝1.1q2L＝1.1×65.195×0.25＝17.929kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 11.44 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 290×190 1.232 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43541.5 5144.25 小梁弹性模量E(N/mm) 27040 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q1＝28.273/1.7＝16.631kN/m 小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.25＝0.074kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×(1.05-1.7/2)/2×0.25+1.1×1.35×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.526kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×((2.1-1.05)-1.7/2)/2×0.25+1.1×1.35×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.526kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝17.929/1.7＝10.546kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m 梁
左
侧
楼
板
传
递
给
小
梁
荷
载
F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(1.05-1.7/2)/2×0.25+1×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.29kN 梁
右
侧
楼
板
传
递
给
小
梁
荷
载＝
F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×((2.1-1.05)-1.7/2)/2×0.25+1×0.5×(1.5-0.18)×0.250.29kN
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.774×106/541500=1.43N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax＝6.628kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.628×1000/(2×90×190)＝0.581N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝2.266kN，R2＝12.475kN，R3＝12.475kN，R4＝2.266kN 正常使用极限状态
R'1＝1.409kN，R'2＝7.898kN，R'3＝7.898kN，R'4＝1.409kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3.2 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×3.5 205 4.73 11.36 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝7.485kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝4.739kN
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