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主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×5.104×1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
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2020年4月19日
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主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm 悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN 图二
支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN 七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝7.968kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！ 八、立柱验算
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2020年4月19日
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钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.7 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.7 384 4.12 0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162- ，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.35 = 1.724kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝5.282kN，R2＝6.583kN，R3＝6.91kN，R4＝4.197kN λ=l0/i=1500.000/16=93.75 查表得，φ1=0.641 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3=7.396kN
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f=N/(φ1A)＝7.396×103/(0.641×384)=30.047N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.051×1×1.52/10＝0.013kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3+0.013/1=7.409kN f=Nw/(φ1A)+Mw/W
＝
7.409×103/(0.641×384)+0.013×106/4120=33.255N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3/7.8=0.385≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2120 7 0.737 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C25 6.902 200 16
2020年4月19日
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