图2-6 田家庵电厂300MW锅炉燃烧器布置
有上述的技术分析可见，保持目前的4层煤粉管道不变，可以最大程度减少改造工作量，但是在采用3层一次风/煤粉喷嘴带MCR负荷的工况时，已经达到了设计允许的上限值。考虑到电厂今后烟煤掺烧会成为常态化，比例还有增加的可能，这将导致炉膛发生严重结渣的机会大大增加。
为此建议本次锅炉和制粉系统改造时，采用六层一次风布置的方式，一次风管道的规格，初步考虑采用Φ480×10。
2）煤粉管道层数采用6层。
6层一次风布置完全参照三期送粉方式，四台排粉机各带一层半一次风，单只燃烧器出力小，燃
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烧调整灵活，无需对现有排粉机进行扩容改造，12.6m运转层可进行管道布置。但其缺点是：燃烧器改造范围大，主燃烧区水冷套必须要改，现有送粉管道全部更换、热二次风道改造、给粉机改造等，投资高。
考虑到排粉风机检修的工况，特别是MCR工况下，1台排粉风机检修，那么锅炉只有4.5层一次风/煤粉喷嘴投入运行，这时单只一次风/煤粉喷嘴的热功率较大，参见表2-7：单只一次风/煤粉喷嘴的热功率。
表2-7 单只一次风/煤粉喷嘴的热功率
单位 项目 嘴带MCR负荷 单只一次风/煤粉喷嘴KJ/h 的热功率 2.4.2煤粉管道流速
按照“DL5145-火力发电厂锅炉制粉系统设计计算技术规定”，钢球磨中间仓储制乏气送粉制粉系统，煤粉管道流速需要满足22m/s～28m/s，目前煤粉管道的规格为￠530×10。
为使得在不修改煤粉管道规格的情况下，煤粉管道流速满足要求，共做了8个工况的计算，参见表2-7：8个设计计算工况。
表2-7 8个设计计算工况
设计工况 1 2 3 4 5
4层一次风/煤粉喷3层一次风/煤粉喷嘴带MCR负荷 120×106 160×106 干燥剂组成 热风+再循环乏气 热风+再循环乏气 热风+再循环乏气 热风+再循环乏气 冷风+热风+再循环乏气 30 送粉介质 乏气 乏气+热风 乏气+冷风 乏气+热风+冷风 乏气 设计工况 6 7 8 干燥剂组成 冷风+热风+再循环乏气 冷风+热风+再循环乏气 冷风+热风+再循环乏气 送粉介质 乏气+热风 乏气+冷风 乏气+热风+冷风 最终确定采用工况5，计算结果比较理想，煤粉管道流速为23.73m/s，满足设计要求，具体计算结果参见表2-5：制粉系统计算结果。
对于采用6层一次风/煤粉管道的布置方式，需要对制粉系统参数进行调整，以保证煤粉管道流速满足要求，这在技术上是完全可行的。 2.4.3 一次风率
按照“DL5145-火力发电厂锅炉制粉系统设计计算技术规定”，一次风率的推荐数据参见表2-8：一次风率的推荐数据。
表2-8 一次风率的推荐数据
目前工况2“改造设计煤+乏气送粉”，一次风率计算结果为23%，满足“表2-6：一次风率的推荐数据”的设计要求。
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2.5 空气预热器对制粉系统改造的适应性分析
制粉系统由将钢球磨中间仓储制热风送粉制粉系统，改为钢球磨中间仓储制乏气送粉制粉系统，空气预热器将由3分仓改为2分仓，在技术上是可行的，详细内容参见空气预热器的专题论述。 2.6 风机对制粉系统改造的适应性分析
风机对制粉系统改造的适应性分析，主要关注排粉机风量、排粉机压头、送风机风量、送风机压头等。
1） 排粉机风量。
参见表2-5：制粉系统计算结果，改造前排粉风机风量为106431m3/h，改造后排粉风机风量为106486m3/h，相差不大，都小于排粉风机的127413m3/h的额定风量。
2） 排粉机压头。
排粉风机的额定压头为13500Pa，要大于一次风机的额定压头10787Pa，估计问题不大，但是还需要收集煤粉管道和排粉机连接管道布置等方面的图纸，进行详细的阻力计算，才能给出最终的评估。特别是要求3台排粉机带MCR负荷时，煤粉管道的阻力较大。
**电厂Ⅱ期、Ⅲ期的排粉机，设计参数参见表2-9：**电厂Ⅱ期、Ⅲ期排粉机设计参数。
表2-9 **电厂Ⅱ期、Ⅲ期排粉机的设计参数
项目 型号 风压 风量 电机功率 数量 3） 送风机风量。
制粉系统改造，需要取消2台一次风机，二次风比率由56%提高到73%，这样送风机风量需要增
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单位 — Pa m3/h KW 台 Ⅱ期设计参数 M5-36-11NO20 1/2 13500 127413 800 4 Ⅲ期设计参数 M6-30-12N020D 15233 95000 800 4
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