5．3．7 当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度Hs等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m；
[H]=Hs/（1+0.001Hs） （5.3.7）
式中 [H]——脚手架搭设高度限值（m）。
5．3．8 高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。
4、连墙件计算：
（1） 连墙件的轴向力设计值应按下式计算： N1=Nlw+No （5.4.1）
式中 Nl——连墙件轴向力设计值（kN）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算； No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。 （2） 扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。
（3） 螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rc。 5．4．2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算： Nlw=1.4·wk·Aw （5.4.2）
式中Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。
5、立杆地基承载力计算：
5．5．1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p≤fg （5.5.1）
式中 p——立杆基础底面的平均压力， p=N/A；
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值； A——基础底面积；
fg——地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。 5．5．2 地基承载力设计值应按下式计算： fg=kc·fgk （5.5.2）
式中 kc——脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采用； fgk——地基承载力标准值，应按现行国家标准《建筑地基础设计规范》（GBJ 7）附录五的规定采用。 5．5．3 地基承载力调整系数kc，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。
5．5．4 对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。
至此，关于脚手架的计算就完成了，其中关于风荷载的计算较为麻烦，我认为可根据情况直接进行取值，因为风荷载在脚手架的安全中不起控制作用，尤其是搭设高度不高的情况可忽略不计。若采用软件进行计算，只需知道计算的过程和原理就行了。在该例计算中连墙件若采用二步三跨则不满足要求，采用二步二跨后计算结果满足要求。所以规范中有一条：
5．4 连墙件计算
国内外发生的脚手架倒塌事故，几乎都是由于连墙件设置不足或连墙件被拆掉而未及时补救引起的。为此，本规范把连墙件计算作为脚手架计算的重要部分。
附脚手架计算书一份：
落地架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 35.0 米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.10米，立杆的步距为1.80 米。
采用的钢管类型为 Φ48×3.50, 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米。 施工均布荷载为3.0kN/m,同时施工1层，脚手架共铺设4 层。
2
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.100/(2+1)=0.128 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.100/(2+1)=1.100 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.200 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×1.100=1.540 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距计算公式如下:
2
2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.200×1.500+0.10×1.540×1.500 =0.383 kN.m；
2
2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.200×1.500-0.117×1.540×1.500 =-0.450 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.383×10,0.450×10)/5080.0=88.583 N/mm；
大横杆的抗弯强度:σ= 88.583 N/mm 小于 [f]=205.0 N/mm。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
2
2
662
活荷载标准值: q2= Q =1.100 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.128=0.167 kN/m；
V= 0.677×0.167×1500.0/(100×2.06×10×121900.0)+0.990×1.100 ×1500.0/(100×2.06×10×121900.0) = 2.423 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
4
5
45
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.100×1.500/(2+1)=0.193 kN； 活荷载标准值：Q=3.000×1.100×1.500/(2+1) =1.650 kN； 荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.193)+1.4 ×1.650 = 2.610 kN；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
2
Mqmax = 1.2×0.038×1.100/8 = 0.007 kN.m；
Mpmax = 2.610×1.100/3 = 0.957 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.964 kN.m；
σ = M / W = 0.964×10/5080.000=189.766 N/mm ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
2
62
4
5
Vqmax=5×0.038×1100.0/(384×2.060×10×121900.000) = 0.029 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.193+1.650 = 1.900 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
2
2
5
Vpmax = 1900.100×1100.0×(3×1100.0-4×1100.0/9 ) /(72×2.060×10
×121900.0) = 3.575 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.029+3.575 = 3.604 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1100.000/150)=7.333 与 10 mm,满足要求!；
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.100=0.042 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.100×1.500/2=0.289 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.100×1.500 /2 = 2.475 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.042+0.289)+1.4×2.475=3.862 kN；
R < 16 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×35.000 = 4.368 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(1.100+0.3)/2 = 1.470 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×35.000 = 0.263 kN；
2
2
相关推荐：
loading