高支模施工方案(专家论证)

=1.2×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×1+1.4×2.5×1=7.173kN/m 由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb

=1.35×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.582kN/m 取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(7.173,6.582)=7.173kN/m

（图4）

可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×1=3.673kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN

（图5）

可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×1=4.132kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN 取最不利组合得：

（图6）

永久荷载控制的受力简图

（图7）

面板弯矩图

Mmax= 0.304kN·m

σ=Mmax/W=0.304×106/24000=12.659N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求 2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×110/1000)×1=3.061kN/m

（图8）

正常使用极限状态下的受力简图

（图9）

挠度图

ν=0.195mm≤[ν]=300/250=1.2mm 满足要求 四、次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：

（图10） 可变荷载控制的受力简图1 由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka

=1.2×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000=2.152kN/m 由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka

=1.35×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000=1.975kN/m 取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(2.152,1.975)=2.152kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×300/1000=1.102kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN

（图11）

可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×110/1000)×300/1000=1.242kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN

（图12） 永久荷载控制的受力简图 1、强度验算

（图13） 次梁弯矩图(kN·m)

Mmax= 0.722kN·m

σ=Mmax/W=0.722×106/(83.333×103)=8.665N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

（图14） 次梁剪力图(kN) Vmax= 3.72kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.72×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.362N/mm2≤[τ]= 1.4N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×110/1000)×300/1000=0.918kN/m

（图15） 正常使用极限状态下的受力简图