由内插可得，距离支座中心h/2处的剪力效应Vd为
?(796.25?199.9)*(8.75?0.8)?Vd'???741.7266KN?8.75??
''VVcsd则=0.6=445.036KN ''VsbVd=0.4=296.6906KN
弯起钢筋位置与承担的剪力值计算表：
斜筋排次 1 2 3 4 弯起点距支座中心的距离 1.418 2.76 4.026 5.216 承担的剪力 296.6906 254.571 163.108 76.825 各排弯起钢筋的计算，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力按下式计算：
Vsb?0.75*10?3fsdAsbsin?
式中fsd=280Mpa,?=45,故相应于各牌弯起钢筋的面积按下式计算：
Asb??0Vsb0.75*10?3fsdsin??1.0Vsb1.0Vsb?0.75*10?3*280*sin45?0.14857
计算得每排弯起钢筋的面积见下表
弯起排次 1 2 3 4 每排弯起钢筋计算面积 1997.0384 1346.4899 730.8609 150.1043 弯起钢筋数目 2N36 2N37 2N38 2N39 每排弯起钢筋实际面积 2035.8 2035.8 2035.8 2035.8 2在靠近跨中处，增设2?36的辅助斜钢筋，Asb=2035.8 mm。 （3）主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载力验算：
2?36钢筋的抵抗弯矩M为
x?0.09495?M?2fsAs1?h0???2*280*103*10.791*10?4*(1.438?)?792.633KN?m2?2?
跨中截面的钢筋抵抗弯矩 M为
?M?280*103*81.43*10?4*(1.438?
全梁抗弯承载力校核图
0.09495)?3170KN?m2
第一排钢筋弯起处正截面承载力为
M1'=3170-3*792.633=792.1KN*m
第二排钢筋弯起处正截面承载力为
'M2
=3170-2*792.633=1584.7341 KN*m
第三排钢筋弯起处正截面承载力为
'M3=3170-792.633=2377.367 KN*m
第四排钢筋弯起处正截面承载力为
'M4
=3170 KN*m
4.箍筋的设置
选2?10双肢箍筋，则面积Asv =1.57；距支座中心h/2处的主筋为2?36，As=20.36；
??有效高度ho=160-3-3.6/2=155.2；
AS?bh0? =20.36*100%/（18*155.2）=0.729%，则
P=100 ? =0.729，最大剪力设计值Vd=796.25KN。
Sv?1.02*1.12*0.2*10?6*?2?0.6*0.729?*40*157*195*180*1552所以
选用Sv=150.
?0.6*1.0*575.42?2?188mm
在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高（160cm）范围内，箍筋间距取100mm。 根据上述计算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置为2?10双肢箍筋，在由支座中心至距支点3m段，箍筋间距可以取100mm，其他梁段箍筋间距为150mm。 箍筋配筋率为： 当间距Sv=100mm时
?sv?Asv?Svb?=157*100%/（100*180）=0.872%
当间距Sv=150mm时，
?sv?Asv?Svb?=157*100%/（150*180）=0.582%
均满足最小配筋率R235钢筋不小于0.18%的要求。 5.斜截面抗剪承载力验算
斜截面抗剪强度验算位置为：
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