Mc???=×（－）= kN·m McC?C=×（－）= kN·m Mc???=＋= kN·m McC?C=＋= kN·m
对柱底Ⅲ—Ⅲ截面的弯矩设计值考虑增大系数
Mc???????=×= kN·m
根据E柱内力组合表2-21,选择最不利内力并考虑上述各种调整及抗震调整系数后，各截面控制内力如下: Ⅰ-Ⅰ截面:①M=×=·m
N=×=
②M=·m
N=
Ⅱ-Ⅱ截面:①M=×=·m
N=×=
②M=·m
N=
Ⅲ-Ⅲ截面:①M=×=293..58kN·m
N=×=
②M=·m
N=
截面采用对称配筋,具体配筋见表2-26中.
Mhea????mm取h?20mm N300.5fcAll?1??1?2?1.15?0.010?1,当0h＜15时,取?2=
hNe0?e??ei?0.5h?as??1?l(0)2?1?2 e1400ihh01??N(大偏心受压)?1fcbh0N??bbh0?1fc??b(小偏心受压) 2Ne?0.45h0?1fcb?bh0?1fc?(0.08??b)(h0?as)??xNe??1fcbx(h0?)2(大偏心受压) As?As??fy?(h0?as?)As?As??Ne??(1?0.5?)bh02fcmfy?(h0?as?)(小偏心受压)
式中 e0——轴向力对截面形心的偏心距；
ea——附加偏心距；
ei——初始偏心距；
?1——偏心受压构件的截面曲率修正系数； ?2——考虑构件长细比对构件截面曲率的影响系数；
? ——偏心距增大系数；
e——轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；
?——混凝土相对受压区高度； As、As?——受拉、受压钢筋面积。
表2-26 E柱截面配筋
截面 M(kN·m) N(kN) 1323 4500 500×465 Ⅰ-Ⅰ 5150 500×465 Ⅱ-Ⅱ 5150 500×465 Ⅲ-Ⅲ l0(mm) bh0(m2) e0(mm) ea(mm) ei(mm) l0h 20 9 1 大偏心 318 418 1017 20 20 20 20 20 ?1 小偏心 ＜0 1 大偏心 376 418 1017 小偏心 ＜0 1 大偏心 1184 425 1964 小偏心 ＜0 ?2 ? ?ei(mm) e(mm) ? 偏心性质 As?As'(mm2) 选筋 实配面积(mm) ?% 3、斜截面承载能力计算
以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：
Mcu?Mcl VC?1.1Hn式中 Hn——柱净高；
Mcu,Mcl——分别为柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值。取调
整后的弯矩值，一般层应满足?Mc =?Mb,底层柱底应考虑的弯矩增大系数。
由正截面计算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制内力得：
Mcu=·m Mcl=·m Hn=4.55m
231.53?365.72Vc?1.??144.39kN
4.55A1.75柱的抗剪承载能力:V?ftbh0?fyvsvh0?0.07N
??1.0sH式中 ?——框架的计算剪跨比，??n，当?＜１时，取?=１
2h0当?＞3，取?=3；
N——考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当N＞0.3fcA时取
N=0.3fcA
??Hn4.55?103?4.89?3.0 取?= =
2h02?465N=＞0.3fcA=,取N=
设柱箍筋为4肢Φ8﹫150,则
V?1.754?50.3?1.43?500?465?210??465 3?1.0150?0.07?1072.5?103) =＞
同时柱受剪截面应符合如下条件: Vc?1?RE(0.2fcbh0?c)
即
1(0.2?14.3?500?465)?831.19kN 0.85此外，当满足
V?1.751.75?1.43?500?465＋××103 ftbh0?0.07N=
3?1.0??1.0 = kN 按构造配置箍筋即可满足要求
b、以第一、二层C柱为例。 1、正截面承载力计算
第一层梁端弯矩值由内力组合表2-21查得
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