2[30的格构式立柱肋板为250×250×10mm，净距离为0.56m（中心距为0.81m）
单肢长细比：λ1=L1/ i1=56/2.84=19.71
B、双肢2[30：
面积 Am=40.47×2=80.94 cm2
截面惯性矩 I y=（326.6+12.16 2×40.47）×2+2（1×253/12）=15225.6 cm4
回转半径 iy=（I y/ Am）1/2=（15225.6/80.94）1/2=13.7cm
长细比 λy=L0/ iy=770/13.7=56.2
换算长细比λhy=（λy 2+λ1 2）1/2=（56.2 2+19.71 2）1/2=59.6
由 λhy=59.6，查表得υ1≈0.809（Q235钢b类），则
υ1 [σ]=0.809×200=161.8Mpa
∴σ=N/ Am=26649.25kg /80.94=329.25kg/cm2 =32.925Mpa＜υ1 [σ]= 161.8Mpa(稳定性可行)
∴总体稳定满足要求
刚度验算：λhy=59.6＜[λ]=100，故刚度满足要求。
㈦地基承载力检算
1、广深线路基运营高速列车多年，路基土（石粉）密实度较高，但从保安全的角度出发，
我们按其每平方米承载12t计算。
根据上述计算所得，按T梁逐片现浇施工时，两线间中间立柱承受荷载最大,其柱顶最大荷
载(支反力)为31232.9kg(即31.2329t)。
检算方法一:
条形基础厚度加至1m后，每根钢立柱（立柱底面法兰盘为50cm×50cm×20mm钢板）下基
础受力布如下（刚性基础）：
即柱子上的力从法兰钢板外缘按1：1扩散传到砼条形基础底面的长度为：L=0.5+1+1=2.5m
即每个柱子所对应基础受压区域为：A=2.5m×1.5m=3.75㎡
∴地基应力为：б=31.2329/3.75=8.329t/㎡＜12t/（路基土允许承载力） (即地
基承载力满足要求)
若考虑柱子自重及刚性段砼基础自重,则:
柱子自重:G1=[(0.32-0.282)π×7.5/4+0.5×0.5×0.02×2]×7.85=0.615t
柱下刚性段砼基础自重:G2=2.5×1.5×1×2.5=9.375t
即刚性基础段总荷载为:
∑G=31.2329+0.615+9.375=41.2229t
地基总应力为：б=41.2229/3.75=10.993t/㎡＜12t/（路基土允许承载力） (即地
基承载力满足要求)
检算方法二:
根据Winker弹性地基梁计算理论，当柱下地基梁长度l＜πL/4时称地基梁为短梁，此时
基础可以看作绝对刚性。下面以l≤πL/4进行柱底地基应力检算：
L=1/λ λ=（kb/4EI）1/4
式中：k—为基床系数（路基硬塑土取k=40N/cm3）
b—为条形基础宽（b=1.5m）
E—为砼的弹性模量（C20砼E=2.55×106N/cm2）
I—为条形基础的截面惯性矩（I=bh3/12=150×1003/12=12500000cm4）
λ=（kb/4EI）1/4=（40×150/4×2.55×106×12500000）1/4
=0.0026195 (cm)-1 L=1/λ=1/0.0026195=381cm
临时钢立柱下条形基可按刚性基础计算长度为：
l≤πL/4=π×381/4=299.2cm
l=299.2cm长进行中排单根立柱下地基检算:
柱子所对应基础刚性受压区域面积：
A=2.992m×1.5m=4.488㎡
∴柱下地基应力为：б=31.2329/4.488=6.959t/㎡＜12t/（路基土承载力） (即地
基承载力满足要求)
若考虑柱子自重及刚性段砼基础自重,则:
柱子自重:G1=[(0.32-0.282)π×7.5/4+0.5×0.5×0.02×2]×7.85=0.615t
柱下刚性段砼基础自重:G2=2.99×1.5×1×2.5=11.213t
即刚性基础段总荷载为:
∑G=31.2329+0.615+11.213=43.0609t
地基总应力为：б=43.0609/4.488=9.595t/㎡＜12t/（路基土允许承载力） (即地
基承载力满足要求)
技术措施： 措施一：
架空支架上相邻两片50mT梁不同时浇灌砼，按照逐片T梁现浇施工。
措施二：
考虑到塘美站线左侧和高上线右侧条形基础处于边坡上，为防止开挖引起坡体滑动，采用挖孔桩基础。具体措施为：在这两条条形基础底按间距8.0m布置υ1.2m长度5.0m的挖孔
桩，挖孔桩下端需扩孔至υ1.5，将挖孔桩钢筋伸入条形基础中。
补充检算项目
考虑到Ⅰ45c工字钢缺少太多，为了充分利用本公司现有材料将钢立柱、横梁，作如下变更：
①将每排柱柱距由原来4米变更为3米；
②将铁路左侧、右侧站线与Ⅲ线间左排柱顶横梁由原来2Ⅰ45c变更为1H588×300H型钢；
将中间其他柱顶横梁由原来2Ⅰ45c变更为1H440×300H型钢；
③将站线上方Ⅰ45c工字钢纵梁变更为1H440×300H型钢（原来每片T梁下4片Ⅰ45c工字
钢变更为3片H440×300H型钢。
④高下线与Ⅲ线间条型基础变更为单桩单柱的Φ1.2m挖孔桩基础（桩长4米）。
检算：
㈠H440×300钢横梁检算:
横梁布置平面图(取中间一排柱子、横梁进行检算)，考虑到架空支架上最多只有相邻3片T
梁现浇施工，因此横梁受力图如下： H440×300钢:Ix=56100cm4 Wx=2550cm3 ①B-C跨横梁内力计算：(按单跨简支梁简化计算)
⒈ 求B-C跨的最大支反力
Rb中=Rc中=F（0. 4+1.04+1.5+2.0+2.86）/3=10659.7×（0. 4+1.04+1.5+2.0+2.86）
/3=26649.25kg
⒉求边跨(A-B、C-D)支反力:
Rb边=Rc边=F(0.42+1.28+1.78+2.28)/3=10659.7×(0.42+1.28+1.78+2.28)/3=20466.6kg ∴B、C立柱柱顶最大支反力为Rmax= Rb中+ Rb边=26649.25kg+20466.6kg=47115.85kg 实际上，架空支架上的T梁是逐片现浇，T梁预应力张拉完成后，才进行下一片T梁施工，
T梁张拉后自重已传到桥墩上，（临时钢支墩不再承受张拉完T梁的自重荷载）。
即B、C立柱柱顶最大支反力为Rmax=26649.25kg
⒊B-C跨跨中弯矩计算: M中 =Rb中×3/2-F×(0.5+1.36) =25263.5×3/2-10659.7×1.86 =20146.833kg-m=2014683.3kg-cm ⒋B-C跨横梁(2Ⅰ45c)弯曲强度检算：
σ=M中/Wx=2014683.3/2550=790.07kg/cm2=79.007Mpa <[σ]=170Mpa（Q235钢） (强度可行)
⒌B-C跨横梁(2Ⅰ45c)的挠度检算:
为了简化计算,将B-C跨上的集中荷载换算成线布荷载:
q换=∑F/L=4F/L=4×10659.7/3=14212.93kg/m
=142.1293kg/cm 跨中最大挠度为:
fmax=5qL4/384EI=5×142.1293×3004/(384×2.1×106×56100)=0.1274cm＜〔f〕
=L/400=300/400=0.75cm (挠度可行)
㈡钢立柱检算：
⒌ 2[30的格构式立柱（T型钢塔架）稳定检算:
2[30截面几何特性为：
A、单肢[40： 面积 A1=40.47cm2 截面惯性矩 I y1 =326.6cm4
单肢回转半径 i1=（I y1/ A1）1/2=（326.6/40.47 ）1/2=2.84cm 2[30的格构式立柱肋板为250×250×10mm，净距离为0.56m（中心距为0.81m）
单肢长细比：λ1=L1/ i1=56/2.84=19.71
B、双肢2[30：
面积 Am=40.47×2=80.94 cm2
截面惯性矩 I y=（326.6+12.16 2×40.47）×2+2（1×253/12）=15225.6 cm4
回转半径 iy=（I y/ Am）1/2=（15225.6/80.94）1/2=13.7cm
长细比 λy=L0/ iy=770/13.7=56.2
换算长细比λhy=（λy 2+λ1 2）1/2=（56.2 2+19.71 2）1/2=59.6
由 λhy=59.6，查表得υ1≈0.809（Q235钢b类），则
υ1 [σ]=0.809×200=161.8Mpa
∴σ=N/ Am=26649.25kg /80.94=329.25kg/cm2 =32.925Mpa＜υ1 [σ]= 161.8Mpa(稳定性可行)
∴总体稳定满足要求
刚度验算：λhy=59.6＜[λ]=100，故刚度满足要求。
㈢Φ1.2m挖孔桩（桩长4米）单桩承载力计算 根据铁路桥梁设计规范,挖孔桩容许承载力为:
〔P〕=0.5U∑fili+A〔σ〕
式中: 〔σ〕=σ0+k2r2(h-3)=70+1.5×1.7×(4-1)
=95.5(KPa) 老路基路fi=55(KPa) 〔P〕=0.5U∑fili+A〔σ〕
=0.5×1.2×π×55×4+1.22π×95.5/4=522.69KN
=52.269t
减去桩身砼自重后挖孔桩允许承载力为: 52.269t-1.22π×4×2.5/4=40.96t
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