5．2 单、双排脚手架计算
5．2．1 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算： σ=M/W≤f （5.2.1） 式中
σ——弯曲正应力；
M——弯矩设计值（N2mm），应按本规范第5.2.2条的规定计算； W——截面模量(mm3)，应本规范附录B表B.0.1采用； f——钢材的抗弯强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。 5．2．2 纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算： M=1.2MGk+1.4ΣMQk （5.2.2）
式中： MGk——脚手板自重产生的弯矩标准值（kN2m）；
MQk——施工荷载产生的弯矩标准值（kN2m）。
5．2．3 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：
v≤[v] （5.2.3） 式中： v——挠度（mm）；
[v]——容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。
5．2．4 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按图5.2.4采用
3 1 2 1 2 3 lc 120 lc 图5.2.4 横向水平杆计算跨度
1―横向水平杆；2―纵向水平杆；3―立杆
5．2．5 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：
R≤Rc （5.2.5）
式中： R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； Rc——扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。 5．2．6 立杆的稳定性应按下列公式计算：
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1） 组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-1） 式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），应按本规范式（5.2.7-1）、式(5.2.7-2)计算;
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A珍
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A.0.6取值;
λ——长细比, λ=l0/I ； l0——计算长度（mm），应按本规范式第5.2.8条的规定计算; i——截面回转半径，可按本规范附录B表B.0.1采用; A——立杆截面面积（mm2），可按本规范附录B表B.0.1采用; Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N2mm），可按本规范
式（5.2.9）计算；
f——钢材的抗压强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6 用 。
5．2．7 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4ΣNQk （5.3.2－1） 组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+0.8531.4ΣNQk （5.3.2－2）
式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；
ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
5．2．8 立杆计算长度l0应按下式计算： l0=kμh （5.2.8） 式中： k——计算长度附加系数，其值取1.155，当验算立杆允许长细比时，取k=1；
μ——考虑单、双脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.2.8采用；
h——步距。
表5.2.8 单、双排脚手架立杆的计算长度系数μ
5．2．9 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按下式计算： Mw=0.931.4Mwk=0.931.4ωklah2/10 （5.2.9） 式中：Mwk——风荷载产生的弯矩标准值（N2mm）； ww——风荷载标准值（kN/m2），应按本规范式（4.2.5）式计算；
la——立杆纵距（m）。
5．2．10 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；
2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算
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底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
5．2．11 单、双排脚手架的可搭设高度[H]应按下列公式计算，并应取较小值：
1 不组合风荷载时
?Af?(1.2NG2k?1.4?NQk) （5.2.11-1） [H]?1.2gk2 组合风荷载时：
M?Af?[1.2NG2k?0.9?1.4(?NQk?wk?A)]W[H]? （5.2.11-2）
1.2gk式中：[H]——脚手架允许搭设高度（m）；
gk——立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A.0.1采用。
5．3．12 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：
N??l?0.85f （5.2.12-1）
Ac稳定：
Nl?0.85f?A（5.2.12-2）
Nl?Nlw?N0
（5.2.12-3）
式中：σ——连墙件应力值（N/mm2）； Ac——连墙件的净截面面积（mm2） A——连墙件的毛截面面积（mm2） Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.2.13条
的规定计算；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取2Kn，
双排架取3kN）
φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表
A.1.6取值。
f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.0.6采用。
5．2．13 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：
Nlw?1.4?wk?Aw （5.2.13）
式中：Aw——单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。
5．2．14 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算： Ni≤Nv （5.2.14）
式中：Nw连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。
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5．2．15 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
Nl≤Rc （5.2.15）
式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
5．3 满堂脚手架计算
5．3．1 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按本规范式（5．2．7-1）、式（5．2．7-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值∑NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。
5．3．3 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；
2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；
3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.
5．3．4 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算: l0?k?h (5．3．4) 式中:?——满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表5．3．4采用；
? ——步距；
μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算长度系数，应按本规
范附录C表C-1采用。
表5．3．4 满堂脚手架立杆计算长度附加系数 高度H（m） H≤20 20＜H≤30 30＜H≤36 ? 1.155 1.191 1.204 注:当验算立杆允许长细比时,取?=1。 5．3．5 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第5．2．1~第5．2．5条的规定。
5．3．6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.531.5m，架体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规范第5．2．6~第5．2．10条双排脚手架的规定进行计算。
5．4 满堂支撑架计算
5．4．1 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时
N=1.2∑NGk+1.4ΣNQk （5.4.4－1）
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