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② 由高压加热器H2的热平衡方程计算D2
由于2号高加利用了1号高加的疏水放热量，得到2号高加的热平衡方程为
ddD2(h2-hdw2)+D1(hw1-hw2)= D
fw(hw2-hw3) =0.0732 Dfw
D2=
ddDfw(hw2?hw3)?D1(hw1?hw2)h2?hdw2
由物质平衡方程得到H2的疏水量为
Ddr2=D1+D2=0.0183Dfw+0.0732Dfw=0.0915Dfw
③ 再热蒸汽量计算
计算再热蒸汽流量Drh，必须要考虑高压缸轴封漏气量?Dsg，由已知条件，高压缸漏汽量由L、N、M、L1、N1、M1六部分组成，即：
H= DL+ DN+DM+ DL1+ DN1+DM1=3.027+0.089+0.564+3.437+0.101+0.639=7.857 t /h ?DsgH由高压缸物质平衡可得 Drh= Drh- ?Dsg-Ddr2
由本章第一节计算出的结果可得： D
fw= Db+Db1-DeH= Db-45=D0+20
HH-Ddr2= Dfw-20-?Dsg-Ddr2=0.9085 Dfw-27.857 ? Drh= D0- ?Dsg
④ 由高压加热器H3的热平衡方程计算D3
锅炉给水经除氧器进入3号高加前要经过给水泵，在给水泵的作用下给水的焓值会有一定程度的上升，由已知条件可知给水泵出口压力为20.13MP，由除氧器工作压力，可知除氧器出
?口水温为167.43C，查得给水泵出口焓为719.00kJ/kg
由于中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，在计算3号高加抽汽量时需要考虑中压缸门杆漏汽在加热器中的放热量因此，3号高加的热平衡方程为 D3(h3-hw3)+ Ddr2(hw2-hw3)+Dk(hk- hw3)= Drh( hw3-hw4) D3=0.04125Dfw-1.125 利用物质平衡得到
Ddr3= Ddr2+D3=0.0915Dfw+0.04125Dfw=0.13275Dfw ⑤ 由高压加热器H3的热平衡方程计算D4
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-9暖风器汽源取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收,高压缸的轴封漏气同样进入除氧器（L1、L） 除氧器的出水量 D'fw=D
fw+Dde= D
fw+55
考虑以上诸多情况后，除氧器的热平衡方程为 (D
4- D
暖风器)(h
4-h
w5)+D
dr3(h
dw3-h
w5'''')?DL(hL?hw5)?DL1(hL1?hw5)+
D暖风器(h暖风器返回?hw5)=D'fw (hw4-hw5) 则除氧器的抽汽量为
D4=
d''''''D'fw(hw4?hw5)?Ddr3(hw3?hw5)?DL(hL?hw5)?DL1(hL1?hw5)?D暖风器(h暖风器?hw5)h4?hw5D暖风器 =0.00942Dfw+3.30+3.31+9.70+0.55=0.00942Dfw-16.86
除氧器进水量 Dc4=D
'fw-Ddr3-
+
DL-DL1-D暖风器-D4=0.8578Dfw-58.32
⑥ 由低压加热器H5的热平衡方程计算D5
由于忽略了，凝结水泵带来的焓升，5号低加的入口水焓值近似等于6号低加的出口水焓值，而且5号低加没有利用上一级的疏水加热，因此计算方法类似于1号高加，其热平衡方程为
D5(h5-hdw5)= Dc4(hw5-hw6) 易求得D5=0.05542Dfw-3.232 5号低加的疏水量
Ddr5= D5=0.05542Dfw-3.232
⑦ 由由低压加热器H6的热平衡方程计算D6 计算方法类似于D2计算结果为
D6=0.0265Dfw-1.545
6号低价的疏水量为：
Ddr6= D6+ Ddr5==0.08192Dfw-4.777
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⑧ 由由低压加热器H7的热平衡方程计算D7 七号低加的热平衡方程如下
dDc4(hw7-hw8)=D7(h7- hdw7)+Ddr6(hdr6- hw7)
解得7号低加的抽汽量为 D7=
dDc(hw7?hw8)?Dsg2(hsg2?hw7)dh7?hw7
D7=0.02965Dfw-1.729 可求得七号低加的疏水量为 Ddr7=D7+ Ddr6=0.1116Dfw-8.260
⑨ 8号低加的抽汽量计算
将8号低加，轴封加热器T，凝汽器热井看做一个整体，列热平衡方程如下
puDc4( hw8-h'c)=D8(h8-h'c)+Ddr7(h'7-h'c)+Dsg(hsg- h'c)+Dc4?hcw
式中Dsg为轴封加热器流量，由已知条件得到高压缸的轴封漏汽（N1、N）
中压缸的轴封漏汽（R）低压缸轴封排汽T，进入轴封加热器因此易得轴封加热器的流量 Dsg= DN1 +DN2 +DR +DT=89+564+190+660=1.503 t / h 轴封加热器压力PT：98 KPa疏水比焓415kj/kg
凝汽器内压力已知，忽略凝汽器端差和过冷度，可得凝结水温度为低压凝汽器下的饱和温度30.640779 ℃，忽略凝结水泵带来的焓升，通过查阅水蒸汽性质表可得凝结水焓为h'c=129.9kJ/kg
通过以上条件可得8号低加抽汽量为 D8=
pu'Dc6[(hw8?hc')??hcw]?Ddr7(h7?hc')?Dsg(hsg?hc')h8?hc'
=0.0285Dfw- 1.482 8号低加的疏水量为
Ddr8=Ddr7+ D8=0.1401Dfw-9.718 ⑩ 凝汽器流量计算
由凝汽器热井物质平衡计算凝汽器流量 Dc=Dc4-Ddr8-Dsg-Dma
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=0.8578Dfw-58.32-0.1401Dfw-9.718-1.503-95 =0.7177Dfw-155.541
由汽轮机物质平衡进行凝汽器流量校核 D*c=D0-
?D-?Dj1184sgj
= D0-0.29766Dfw+29.32 使用在本章第一节计算的结果 D
fw= Db+Db1-De= Db-45=D0+20
得到 D*c=0.7023 D
fw+89.32
D*c与Dc误差很小满足工程要求 计算结果汇总
将以上计算的各段抽汽量汇总于下表 各段名称 D1 D2 Drh D3 D4 D5 D6 D7 D8 Dc 流量D（t / h） 0.0183Dfw 0.0732 Dfw 0.9085 Dfw-27.857 各点比焓（kj/kg） 3132.9 3016 冷段：3026.47 热段：3536.6 3317.7 3108.2 2912.9 2749.5 2649.5 2491.1 2333.8 0.04125Dfw-1.125 0.00942Dfw-16.86 0.05542Dfw-3.232 0.0265Dfw-1.545 0.02965Dfw-1.729 0.0285Dfw- 1.482 0.7177Dfw-155.541 0.293766Dfw -29.32 ?D18j 专业技术分享
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