TL水库混凝土重力坝枢纽设计
因gD/V2=52， 故h1%=1.88×1.24= 2.33m；
又因为正常高水位情况下，半个波长Ll=3.2 m；H1>Ll,则浪压力按深水波计算：
Ll?2hl(1%)?h0?0Ll2P1=γ0
23.2?2.33?0.35 Ll－
2
21.0?3.2=1.0×
5、泥沙压力
2×3.2－
2=4.29 kN
?nLn2水平泥沙压力：P m 1 =
2TLan2(45°－φ/2)
29?22.6=
2TLan2(45°－12°/2)
=1507kN
垂直泥沙压力：P m 2=1/2×(22.6+2.6)×4×9= 454kN [见附表一：荷载计算表（特殊组合1）]
4.1.1.2 特殊组合2
正常蓄水位153.2m，下游正常水位84.1m，坝基高程取最低处75.0 m，取1m宽坝段进行计算： 1、自重
W1=10×83.5×24=20040kN
W2=1/2×52.56×65.7×24=41438kN W3=1/2×20×4×24=960kN 2、水压力
上游水平水压力：P1=1/2×10×78.22=30576kN 下游水平水压力：P2=1/2×10×9.12=414kN
29
TL水库混凝土重力坝枢纽设计
上游垂直水压力：Q1=4×58.2×10=2328kN
Q2=1/2×4×20×10=400 kN
下游垂直水压力：Q4=1/2×7.28×9.1×10=331kN 3、扬压力
坝基设帷幕灌浆和排水孔，帷幕灌浆和排水孔中心线距上游坝坡分别为2.0 m和5.0m，排水处扬压力折减系数为α=0.3。
U1=9.1×66.56×10=6057kN U2=1/2×23.46×61.56×10=7221kN U3=1/2×(78.2+23.46)×5×10=2542kN 4、浪压力
正常蓄水位153.2m，多年平均最大风速为V=23.7m/s，水库吹程为D=3km。波浪要素计算如下：
因V=23.7m/s，20 3gDV22 hl= 0.00625· 8V··V/g 9.81?300023.7223= 0.00625· 823.7··23.72/9.81 =1.88m gD2 Ll= 0.0386· V2·V/g 29.81?3000= 0.0386· 23.72·15/9.81 2 30 TL水库混凝土重力坝枢纽设计 =6.41m hz≈0.61 hl= 0.57m； 坝前水深H1=81.3 m 因gD/V2=52， 故h1%=×1.24= 2.33m；又因为正常高水位情况下，半个波长Ll=3.2 m；H1>L l，浪压力按深水波计算： Ll?2hl(1%)?h0?0Ll2P1=γ0 2 Ll－ 2 1.0?3.223.2?2.33?0.35=1.0× 2×3.2－ 2=4.29 kN 5、泥沙压力 ?nLn2水平泥沙压力：P m 1 = 2TLan2(45°－φ/2) 29?22.6= 2TLan2(45°－12°/2)=1507kN 垂直泥沙压力：P m 2=1/2×(22.6+2.6)×4×9= 454kN 6、地震惯性力： 坝址处基本烈度为6度，该工程为1级建筑物，设计烈度为7度，故应该考虑地震力。 根据下列公式分别计算 Fi=αiξGiαi/g 式中：Fi－坝体分块后，作用在第i坝块形心上的水平地震惯性力； αi－水平向设计地震加速度； ξ－地震作用的效应折减系数，取0.25； Gi－第i坝块的重量，kN； 31 TL水库混凝土重力坝枢纽设计 αi－第i坝块的动态分布系数，由下列公式计算： 1?4(hi/H)n41?4?GGjαi=1.4× j?1(hj/H)4 式中：n－坝体分块总数； H－坝高； G－坝体总重量，kN； Gj－第i坝块重量，kN hi、hj－分别为第i，j形心倒坝底面的高度。 将坝体分为3块，则 G1=10×83.5×24=20040kN h1=41.75m G2=1/2×52.56×65.7×24=41438kN h 2=17.52 m G3=1/2×20×4×24=960kN h 3=6.67 m G=20040＋41438＋960=62798kN H=83.5m 故：α1=1.613，α2=1.842，α3=1.291 则：F1=0.1×9.8×0.25×20040×1.613/9.8=808 kN F2=0.1×9.8×0.25×41438×1.842/9.8=1908 kN F3=0.1×9.8×0.25×960×1.291/9.8=31 kN [见附表二 荷载计算表（特殊组合2）] 4.1.2 作用在溢流坝上的荷载及其组合 32
相关推荐：
loading