Tg=0.35s ?max=0.08
(1).结构总水平地震作用标准计算：
Geq??1?Gi (5-5)
?Fn??nFEK (5-6)
Fi?(FEK??Fn)?GiHi?GiHi (5-7)
j?1n式中：
?1： 结构基本自振周期的水平地震影响系数值；
Geq：结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85％；
?Fn：顶部附加水平地震作用； ?n： 顶部附加地震作用系数； FEK：结构总水平地震作用标准值； Hi,Hj：分别为质点i,j的计算高度；
对于多质点体系，结构底部纵向水平地震作用标准值: FEK?0.053?0.85?6364.15?286.7kN
各质点的水平地震作用按公式（5－6）计算：
GH将FEK，?F，代入式：Fi?nii
?GiHij?1各楼层地震剪力按:Vi??FK 计算：
K?jn各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表
表5－2各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表 Gi(KN) Hi/m GiHi ?GH Fi/KN V/KN ?D 层次 4 3 2 1 (KN.m) 1797.03 1491.68 1491.68 1583.76 20.2 15.8 11.4 6.05 36300.01 23568.54 17005.15 9581.75 iji?ue?(KN) 120.38 198.54 254.93 286.70 78720 78720 78720 39860 Vi Di86455.45 120.38 86455.45 78.16 86455.45 56.39 86455.45 31.77 最大位移发生在第一层，其楼层最大位
(m) 0.0015 0.0025 0.0032 0.0072 移与楼层高之比：
0.00721（GB50011—2001）?0.00119??0.0018，小于《建筑设计抗震规范》
6.05550第5.5.1条规定的位移极限值[?e]=1/550满足位移要求
第六章 框架内力计算
为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况： （1） 恒载满布情况； （2） 活载满布情况
（3） 风荷载作用（分左风和右风） （4） 地震作用（分左地震和右地震）
对于第（1）、（2）种情况，采用分层法计算；第（3）、（4）种情况，采用D值法计算。
6.1 恒载作用下的内力计算
在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。 计算步骤如下：
（１） 根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配； （２） 计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分
配；
（３） 将所有杆端的分配弯矩向远端传递；
（４） 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配，使得各节点处于平
衡状态；
（５） 将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。 1. 计算分配系数
说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以0.9，取传递系数为１／３（梁和底层柱的传递系数为１／２）。 分配系数按以下式计算：
Suik?nikSik?i?1
式中： Sik为节点ｋ第ｉ根杆件的相对转动刚度；
为节点ｋ各杆件相对转动刚度之和。
由于本榀框架结构、受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。 2. 梁的固端弯矩
均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩，利用以下公式计算：
i?1?Snikql2M?12
可求得各梁端弯矩，如表5——1和表5——2
表5——1 恒载作用下固端弯矩
恒载 顶层 1-3层 AB跨 均布荷载Q 固端弯矩M 29.04kN/m 196.02kN·m 20.10kN/m 135.68kN·m BC跨 均布荷载Q 固端弯矩M 3.03N/m 1.11kN·m 3.03N/m 1.11kN·m
CD跨 均布荷载Q 固端弯矩M 22.4N/m 52.34kN·m 15.11N/m 52.34kN·m
恒载作用下的弯矩图，如图5-1所示。
图5——１ 恒载作用下弯矩图
根据弯矩和剪力的关系，可采用取隔离体的方法计算剪力：
Vlk?Volk?(Mijk?Mijk)/l
Vrk?Vork?(Mijk?Mijk)/l
式中：
Volk，Vork——简支梁支座左端和右端剪力标准值（剪力取绕隔离体顺时针转动为正）；
MijkMijk ，——梁端弯矩标准值（以绕杆顺时针转为正，逆时针转动为负）。
由此计算得出各杆件剪力如图6——2所示：
图5——2 恒载作用下剪力图
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