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土木工程毕业设计优秀版 

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Tg=0.35s ?max=0.08

(1).结构总水平地震作用标准计算:

Geq??1?Gi (5-5)

?Fn??nFEK (5-6)

Fi?(FEK??Fn)?GiHi?GiHi (5-7)

j?1n式中:

?1: 结构基本自振周期的水平地震影响系数值;

Geq:结构等效总重力荷载,多质点可取总重力荷载代表值的85%;

?Fn:顶部附加水平地震作用; ?n: 顶部附加地震作用系数; FEK:结构总水平地震作用标准值; Hi,Hj:分别为质点i,j的计算高度;

对于多质点体系,结构底部纵向水平地震作用标准值: FEK?0.053?0.85?6364.15?286.7kN

各质点的水平地震作用按公式(5-6)计算:

GH将FEK,?F,代入式:Fi?nii

?GiHij?1各楼层地震剪力按:Vi??FK 计算:

K?jn各质点横向水平地震作用,各楼层地震剪力及楼层间位移计算表

表5-2各质点横向水平地震作用,各楼层地震剪力及楼层间位移计算表 Gi(KN) Hi/m GiHi ?GH Fi/KN V/KN ?D 层次 4 3 2 1 (KN.m) 1797.03 1491.68 1491.68 1583.76 20.2 15.8 11.4 6.05 36300.01 23568.54 17005.15 9581.75 iji?ue?(KN) 120.38 198.54 254.93 286.70 78720 78720 78720 39860 Vi Di86455.45 120.38 86455.45 78.16 86455.45 56.39 86455.45 31.77 最大位移发生在第一层,其楼层最大位

(m) 0.0015 0.0025 0.0032 0.0072 移与楼层高之比:

0.00721(GB50011—2001)?0.00119??0.0018,小于《建筑设计抗震规范》

6.05550第5.5.1条规定的位移极限值[?e]=1/550满足位移要求

第六章 框架内力计算

为简化计算,考虑如下几种单独受荷情况: (1) 恒载满布情况; (2) 活载满布情况

(3) 风荷载作用(分左风和右风) (4) 地震作用(分左地震和右地震)

对于第(1)、(2)种情况,采用分层法计算;第(3)、(4)种情况,采用D值法计算。

6.1 恒载作用下的内力计算

在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算,此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配,单位之间不再进行传递。 计算步骤如下:

(1) 根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配; (2) 计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩,并将各节点不平衡弯矩进行第一次分

配;

(3) 将所有杆端的分配弯矩向远端传递;

(4) 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配,使得各节点处于平

衡状态;

(5) 将各杆件的固端弯矩,分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。 1. 计算分配系数

说明:计算时除底层柱以外,其它各层柱的线刚度先乘以0.9,取传递系数为1/3(梁和底层柱的传递系数为1/2)。 分配系数按以下式计算:

Suik?nikSik?i?1

式中: Sik为节点k第i根杆件的相对转动刚度;

为节点k各杆件相对转动刚度之和。

由于本榀框架结构、受力对称,在分层法计算时可取半结构进行计算。 2. 梁的固端弯矩

均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩,利用以下公式计算:

i?1?Snikql2M?12

可求得各梁端弯矩,如表5——1和表5——2

表5——1 恒载作用下固端弯矩

恒载 顶层 1-3层 AB跨 均布荷载Q 固端弯矩M 29.04kN/m 196.02kN·m 20.10kN/m 135.68kN·m BC跨 均布荷载Q 固端弯矩M 3.03N/m 1.11kN·m 3.03N/m 1.11kN·m

CD跨 均布荷载Q 固端弯矩M 22.4N/m 52.34kN·m 15.11N/m 52.34kN·m

恒载作用下的弯矩图,如图5-1所示。

图5——1 恒载作用下弯矩图

根据弯矩和剪力的关系,可采用取隔离体的方法计算剪力:

Vlk?Volk?(Mijk?Mijk)/l

Vrk?Vork?(Mijk?Mijk)/l

式中:

Volk,Vork——简支梁支座左端和右端剪力标准值(剪力取绕隔离体顺时针转动为正);

MijkMijk ,——梁端弯矩标准值(以绕杆顺时针转为正,逆时针转动为负)。

由此计算得出各杆件剪力如图6——2所示:

图5——2 恒载作用下剪力图

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