青岛理工大学毕业设计论文

青岛理工大学本科毕业设计（论文）

类截面

M107.39?106?s???0.011 2?1fcbf'h021.0?14.3?2200?565??1?1?2??0.011

As???1fcbf'h0/fy?0.011?1.0?14.3?2200?565/300?651mm2

Asmin?444mm2

故配 ?222As=760mm2

（3） 梁的斜截面强度计算；

为了防止梁的弯曲屈服前先发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行如下调整：

ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb

式中：ην——剪力增大系数，对三级框架取1.0；

Ln——梁的净跨，对第一层梁LnAB＝6.1m，LnBC＝1.9m；

VGb——梁在重力荷载作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。 VGb＝1.2（q恒＋0.5q活）－

1Ln 2Mbν、Mbr——分别为梁的左右端顺时针方向或逆时针方向截面组合的弯矩值。由表19得:

AB跨：顺时针方向 Mbν＝190.2 KN·m ； Mbr＝-324.85 KN·m

逆时针方向 Mbν＝－377.2 KN·m ；Mbr＝63.21KN·m BC跨：顺时针方向 bν＝102.42 KN·m ； Mbr＝－253.96KN·m

逆时针方向 Mbν＝－102.42 KN·m； Mbr＝253.96KN·m

计算中Mbν＋Mbr取顺时针方向荷逆时针方向中较大者。 剪力调整：

AB跨： Mbν＋Mbr190.2＋324.85 = 515.05 KN?m>377.2+63.21

=440.41KN·m

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VGb＝（35.48+0.5×7.2）×1.2×

1×6.1＝143.03 KN 2调整后的剪力值大于组合表中的静力组合剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。

斜截面计算见表3-23

表3-23 梁的斜截面强度计算

截面 设计剪力V（KN） γRE V′′支座A右 222.2 188.87 231.69 196.94 300×565 353.13>V n＝2，ф8 50.3 100 支座B左 232.03 197.23 231.69 196.94 300×565 353.13>V n＝2，ф8 50.3 100 支座B右 180.06 153.04 252.2 214 300×565 353.13>V n＝2，ф10 50.3 80 （KN） 调整后V（KN） γRE V（KN） b×h0（mm） 0.2fcbh0（KN） 箍筋直径ф（mm）肢数（n） AsV1（mm） 箍筋间距S（mm） Vcs＝0.056 nAsv?fcbh0+1.2fyvh0 Sρ＝242.11>γRE V 242.11>γRE V 270>γRE V nAsv? （％） bS0.402 0.402 0.65 ρsvmin＝0.03fc（％） 0.2 fyv0.2 0.2

根据国内对低周反复荷载作用下钢筋混凝土连续梁荷悬臂梁受剪承载力试验，反复加载使梁的受剪承载力降低，考虑地震作用的反复性，表中公式将静力荷载作用下梁的受剪承载力公式乘以0.8的降低系数。 （4） 柱截面设计

以第一、二层B柱为例，对图18中的Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面进行设计。

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混凝土为C30，fc＝14.3N/mm ,纵向受力钢筋采用HRB400（fy?fy'?360N/mm2） 箍筋选用HRB235（fy?fy'?210N/mm2）

柱截面尺寸： 底层 500mm×500mm 其他层 450mm×450mm 构造要求：

抗震调整系数 ?re?0.8

三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分比满足 0.7﹪ 则

As1min=0.07×500×450=1575 mm

As2min=0.007×410×450=1292 mm2

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轴压比验算

表3-24 轴压比限值

抗震等级 类型 一 框架柱 框支柱 0.7 0.6 二 0.8 0.7 三 0.9 0.8

由B柱内力组合表21查得： NⅠ-1=1470.65 KN μc ＝

1470.5.65?103?0.5<0.9 ＝

450?450?14.3NⅡ-Ⅱ=1312.5 KN

1312.5?103N?0.4<0.9 μc＝=

Afc500?500?14.3NⅢ-Ⅲ＝1669.5 KN

1669.5?103N?0.47 <0.9 μc＝＝

Afc500?500?14.3均满足轴压比限值得要求。

根据B柱内力组合,选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：

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Ⅰ-Ⅰ截面：① M＝335.15×0.8＝268.12 KN·m N＝2323.9×0.8＝1859.12KN ② M＝42.46 KN·m N＝558.84KN

Ⅱ-Ⅱ截面：① M=302.55×0.8=242.04 KN·m N＝2731.02×0.8＝2184.82 KN ② M＝44.45KN·m N＝680×0.8＝544 KN

Ⅲ-Ⅲ截面：① M＝365.43×0.8＝292.34 KN·m N＝2773.02×0.8＝2218.42 KN ② M＝31.37 KN·m N＝680 KN

截面采用对称配筋，具体配筋计算见表3-25，表中： e0＝

M N ea＝0.12（0.3h0－e0），当e0? h0时取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝0.2＋2.7

ei?1 h0ξ2＝1.15－0.01

L0L?1，当0<15时取ξ2＝1.0 hhL02

）ξ1ξ2 hη＝1＋

11400eih（

e＝ηei＋0.5h－as ξ＝

N（大偏心受压）

bh0fcmξ＝

N－ξbbh0fcmNe－0.45h0fcm＋bh0fcm(0.8－ξb）（h0－as）2（小偏心受压）

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