落地式钢管脚手架卸料平台施工方案设计

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p=Rmax=1.453kN; p'=R'max=1.051kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.438kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=6.392kN;

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横向钢管计算变形图

νmax=0.645mm;

σ=Mmax/W=0.438×106/(4.49×103)=97.653N/mm2≤[f]=205.00N/mm2; 满足要求！

νmax=0.645mm≤min{800.00/150,10}=5.33mm; 满足要求！

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移承载力系数 单扣件 0.8 单扣件抗滑承载力(kN) 8 Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=6.392kN 满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型 钢管的净截面A(cm) 双立杆计算方法 2Ф48×3 4.24 不设置双立杆 钢管截面回转半径i(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm) 立杆计算长度系数μ 21.59 205 1.5 NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(0.80+1.00×0.80+1.00×1.80)×0.033/1.80×10.800+0.033×0.80×3.00/1.00=0.752kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×0.80/1.00=0.224kN; NG3=g3k×la=0.17×0.8=0.136kN; NG4=g4k×la×H=0.01×0.8×1.8=0.014kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=2.500×0.80×0.80/1.00=1.600kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.500×0.80×0.80/1.00=1.600kN;

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考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.752+0.224+0.136+0.014)+ 0.9×1.4×(1.600+1.600)=5.384kN; 支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811≤[λ]=250 满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188 ωk=μzμsωo=0.65×1.21×0.30=0.236kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.236×0.80×1.802/10=0.077kN·m； σ=N/φA+Mw/W=5.384×103/(0.188×4.24×102)+0.077×106/(4.49×103)=84.708N/mm2≤[f]=205.00N/mm2 满足要求！

八、连墙件验算

连墙件连接方式 扣件连接 连墙件布置方式 内立杆离墙距离a(m) 两步三跨 0.25 连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN) 2 1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.65×1.21×0.30=0.236kN/m2 AW=1.80×0.80×2×3=8.6m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.236×8.6=2.854kN N=Nw+N0=2.854+2.00=4.854kN

长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。

Nf=0.85φA[f]= 0.85×0.967×4.240×10-4×205.00×103=71.444kN N=4.854≤Nf=71.444kN 满足要求！

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2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN N=4.854kN≤Rc=6.400kN 满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

地基土类型 基础底面面积A(m) 2碎石土 0.25 地基承载力特征值fg(kPa) 地基承载力调整系数kc 60 0.6 fg'=fg×kc=60.000×0.600=36.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.752+0.224)+ (1.600+1.600)=4.176kN; p=Nk/A=4.176/0.25=16.706kPa≤fg'=36.000kPa 满足要求！

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