中国核建 中石化仪征化纤股份有限公司10万吨/年差别化短纤维优化调整项目 模板施工方案 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=4.861 kN; R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横向支撑钢管的最大支座反力: N1 =4.227 kN ; 纵向钢管的最大支座反力: N2 =4.861 kN ; 脚手架钢管的自重: N3 = 1.2×0.129×6=0.93 kN; 楼板混凝土、模板及钢筋的自重:
N4=1.2×[(1.80/2+(0.90-0.30)/4)×0.70×0.30+(1.80/2+(0.90-0.30)/4)×0.70×0.120×(1.50+24.00)]=2.964 kN;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:
N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.800/2+(0.900-0.300)/4]×0.700=4.116 kN; N =N1+N2+N3+N4+N5=4.227+4.861+0.93+2.964+4.116=17.097 kN; υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m; k -- 计算长度附加系数,取值为:1.167 ;
μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7; a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度
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中国核建 中石化仪征化纤股份有限公司10万吨/年差别化短纤维优化调整项目 模板施工方案 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=17097.386/(0.205×424) = 196.7 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 196.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横向钢管的最大支座反力:N1 =4.227 kN ; 纵向钢管的最大支座反力:N2 =4.861 kN ; 脚手架钢管的自重: N3 = 1.2×0.129×(6-1)=0.93 kN; N =N1+N2+N3 =4.227+4.861+0.775=9.863 kN ;
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m; k -- 计算长度附加系数,取值为:1.167 ;
μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7; a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=9862.946/(0.205×424) = 113.5 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 113.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
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中国核建 中石化仪征化纤股份有限公司10万吨/年差别化短纤维优化调整项目 模板施工方案 二、板模板(扣件钢管高架)计算书 一、参数信息:
横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):6.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑;
立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80 二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×1.22/6 = 24 cm3; I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m; 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2
其中:q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩 M=0.1×7.52×2502= 47000 kN·m;
面板最大应力计算值 σ =M/W= 47000/24000 = 1.958 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
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中国核建 中石化仪征化纤股份有限公司10万吨/年差别化短纤维优化调整项目 模板施工方案 面板的最大应力计算值为 1.958 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.35kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.35×2504/(100×9500×14.4×104)=0.065 mm; 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm;
面板的最大挠度计算值 0.065 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3; I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;
方木楞计算简图 1.荷载的计算:
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m; 2.强度验算: 计算公式:M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m; 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×12 = 0.188 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.188×106/83333.33 = 2.256 N/mm2; 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算:
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