[精品]土木工程毕业设计论文(建筑类)[专业论文 实用论文]

图4—1 板的平面布置 取m2u=αm1u,??l011‘‘‘‘”n?，β=β=β=β=2，. 弯矩计算公式为： 12122l02nM1u=m1ul02=nm1ul01 (4—1) M2u =m2ul01=αm1ul01 (4—2) M’1u=M”1u=nβm1ul01 (4—3) M’2u=M”2u=αβm1ul01 (4—4) . pl2 M1u +2 M2u + M1u + M1u + M2u + M2u =u01?3l02?l01? (4—5) 12’”’”2式中： M1u 短跨（l01）方向跨中极限承载能力， M2u 长跨(l02)方向跨中极限承载能力， M’”1u ，M1u短跨方向两支座极限承载能力， M’2u ，M”2u长跨方向两支座极限承载能力,

pu为楼面荷载设计值。

（一）．A区格：

n?l01l?63?1.7,α=0.4, p2

u=6.6kN/m故有： 023. M1u= 5.61m1 M2u = 2.24 m1 ，

M’”1u = M”1u = -11.22 m’1 M2u=M2u= -4.48 m1 。 将上述各值代入（4—5）得：

m1u=1.89kN·m , m2u=0.4m1u=0.76kN·m, m’“·m, m’“

1u=m1u=-2m1u=-3.78kN2u=m2u=-2m2u=-1.52kN·m.

（二）、 B区格：

n?l01?5.65?1.7，α=0.4, p2lu=6.6kN/m 023.3由于B区格与A区格基本相似，故不重新计算：

M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ，

M’1u = M”1u = -11.22 m1 ， M’2u=M”2u= -4.48 m1 。将上述各值代入（4—5）得：

m1u=1.87kN·m , m2u=0.4m1u=0.7kN·m, m’’1u=m”1u=-2m1u=-3.74kN·m, m2u=m”2u=-2m2u=-1.5kN·m

（三）、 C区格：

n?l015.65l??1.7，α=0.4, pu=6.6kN/m2 023.25由于C区格与B区格基本相似，故不重新计算：

M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ，

M’”， M’”

1u = M1u = -11.22 m1 2u=M2u= -4.48 m1将上述各值代入（4—5）得：

m1u=1.84kN·m , m2u=0.4m1u=0.74kN·m, m’1u=m“1u=-2m1u=-3.68kN·m, m’2u=m“2u=-2m2u=-1.48kN·m

（四）、D区格：

n?l01l?63.25?1.9，α=0.3, p2

u=6.6kN/m 02 。 故有： M1u= 5.7m1 ， M2u = 2.4 m1 ，

M’1u = M”1u = -11.5 m1 ， M’2u=M”2u= -4.68 m1 。 将上述各值代入（4—5）得：

m1u=1.76kN·m , m2u=0.4m1u=0.68kN·m, m’1u=m”u=-2m1u=-3.43kN·m, m’2u=m”u=-2m2u=-1.28kN·m

五 配筋计算：

各个区格的截面高度见表4—2，弯矩设计值见表4—1，考虑到四边与梁整体浇结的板的有利因素，对该类板进行折减，取为设计值的80%，取余不折减。 为方便计算，近似取γ=0.95，As?m，具体配筋列于表4—2。各种区格的配筋

0.95h0fy率应该满足最小配筋率的要求，并有足够的搭接和锚固，具体要求按照《混凝土设计规范》的具体要求执行。

按塑性铰线法计算的各区格正截面受弯承载力设计值 表4—1 单位：kN·m

项目 l01（m） l02（m） M1u(kN·m) M2u(kN·m) MMMM’1u1u2u2u”’”区格 A 3.6 3.3 5.61m1 2.24m1 -11.22m1 -11.22 m1 -4.48 m1 -4.48 m1 1.89 0.76 -3.78 -3.78 -1.52 -1.52 B 5.65 3.3 5.61m1 2.24m1 -11.22m1 -11.22 m1 -4.48 m1 -4.48 m1 1.87 0.75 -3.74 0 -1.5 -1.5 C 5.65 3.25 5.53m1 2.21m1 -11.06m1 -11.06 m1 -4.42 m1 -4.42 m1 1.84 0.74 -3.68 -3.68 0 -1.48 D 6 3.25 5.85m1 2.34m1 -11.7m1 -11.7 m1 -4.68 m1 -4.68 m1 1.76 0.71 -3.52 0 0 -1.41 (kN·m) (kN·m) (kN·m) (kN·m) m1u(kN·m) m2u(kN·m) mmmm’1u1u2u2u”’”(kN·m) (kN·m) (kN·m) (kN·m)

按塑性理论设计的截面配筋 表4—2 项目 截面 h0（m） m (kN·m) As(mm2) 配筋 实有As (mm) 2 A区格 B区格 C区格 D区格 l01方向 l02方向 l01方向 l02方向 l01方向 l02方向 l01方向 l02方向 A—A A—B A—C C—D B—B 80 72 80 72 80 72 80 72 80 80 80 80 80 80 1.89 ×0.8=1.51 0.76×0.8=0.61 1.87 0.75 1.84 0.74 1.76 0.71 -1.5×0.8=-1.22 -3.7×0.8=-3.02 -1.52 -3.68 -1.5 -1.5 84.6 38.0 104.7 46.7 103.1 46.1 98.5 44.2 68.3 169.1 85.1 206.1 84.0 84.0 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 141 141 141 141 141 141 141 251 251 251 251 251 251 251 跨中支 座 各种荷载作用下的内力见下面的图表。

一 内力图

（一 ）恒荷载作用下的内力图见图5—1.1，图5—1.2，图5—1.3 。 （二 ）活荷载作用下的内力图见图5—1.4图5—1.5，图5—1.6。 （三） 风荷载作用下的内力图见图5—1.7图5—1.8，图5—1.9。 （四 ）地震荷载作用下的内力图见图5—1.10，图5—1.11，图5—1.12。

由于结构的对称性，风荷载与地震荷载仅做出其在左侧时的内力。当风荷载与地震荷载在右侧作用时，对称做出。

B—D 第五章 结构内力计算及内力组合

图5—1.1 恒荷载作用下结构的弯矩图 单位（kN·m）