之问为奥氏体单相区，而试验定量分析显示950～l 100℃淬火后，舍相组织中马氏体体积分数为86％左右；对于430，实验测量得到的奥氏体体积分数总是比计算值小8％～10％。产生以上偏差的原因有：ne珊。一calc计算得到的是平衡相图，而实际过程很难达到平衡，所以必然存在偏差；由于原始组织为铸态组织，会导致一定的组织与成分不均匀；此外，奥氏体转变的不完全，可能会导致残余奥氏体的存在，使测量到的奥氏体含量比实际少。
2．3热重(DSC】分析
利用热重分析仪进行试验，可以判断各相的相变温度，两钢种的DSC分析结果如图4所示。
在410s降温曲线上，可以发现在1 312℃附近存在相变点。此相变点与计算相图中高温铁素体向奥氏体的转变温度相对应，计算值为l 3ll℃。此外，在839℃附近存在一峰值，分析该峰附近曲线变化，得到相变温度880℃及808℃。与计算相图相比较，认为880℃为降温过程中奥氏体向低温铁素体转变的起始点，808℃则为此转变的结束点，即在此温度下，奥氏体完全消失。Themo—calc计算温度分别为870℃和8lo℃。因此，Dsc分析结果与计算结果吻合得很好。
对于430，可以观察到在1 309℃存在相变点。与计算值相比较，认为该温度对应降温过程中高温铁素体中向奥氏体转变的开始温度。计算值为l 270℃，考虑到试验误差，可以认为试验结果。j The珊。一calc计算吻合较好。
3两相组织与热加工工艺探讨
如上所述，无论理论计算还是试验研究均证明铁素体不锈钢410S及430在高温下存在铁素体与奥氏体的两相区，而该温度区间也正是热加工温度区问。两相组织的存在将降低钢的热塑性，这与铁素体、奥氏体变形行为上的差异有关。
在热加工过程中，铁素体变形时软化主要靠动态回复，即使存低应变时也是如此；而奥氏体变形时的主要软化过程是动态再结晶。由十两相软化过程不同，热加工时两相变形不协
调可能导致不均匀应力和应变分布，使裂纹在两相界面处形核与扩展一1。
为控制边部裂纹的产生，首先须提高材料本身的热塑性。从微观组织的角度来考虑，应该是减少第■相的比例，使得某一相占主导地位。对于410S，当温度超过1 100℃时，铁素体的比例显著增加，故加热温度不能太高，以控制铁素体含量的增加；相反，若温度太低，则在轧制过程中容易形成cr，N等析出相，也会降低热塑性。而对于430，当温度低于1 100℃时，奥氏体体积分数为25％～35％，显然对热塑性不利；且有研究表明，
热轧过程巾铁素体向奥氏体的转变将抑制再结晶M o；当温度过高，进入铁素体单相区，则晶粒迅速长大，也将严重降低热塑性。有研究表明，430中的少量高温奥氏体可以促进铁素体的再结晶，制定加热工艺时，须根据成分以及相关的高温组织，选择合适的热加工温度。
4结论
(1)410S在950～1 100℃之间基本上为奥氏体单相区；当温度大于1 100℃，铁素体含量急剧增加，当温度约l 310℃时进入全铁素体区；
(2)430在950℃附近奥氏体含量达到47％，随温度升高奥氏体含量逐渐下降，在1 250～l 309℃进入铁素体单相区；
(3)The册。一cak热力学计算与金相分析及Dsc分析均吻合较好； (4)为减少边裂，需要控制适当的热加工温度
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