展架桥（01号桥）施工图设计
量增加不多。终上所述，本桥中取240cm的主梁高度是比较合适的。
2、主梁截面细部尺寸
T梁翼板的厚度取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯是上翼板受压的强度要求，本桥预制T梁的翼板厚度取用10cm，翼板根部加厚到25cm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。
在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度翼板由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，本桥腹板厚度取用20cm。
为了防止在施工和运营中使马蹄部分遭致纵向裂缝，马蹄面积占截面总面积的10%——20%比较合适，同时根据《公预规》9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为58cm，高度为20cm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度为20cm，以减小局部应力。
按照以上拟定的外形尺寸，就可绘制出预制梁的跨中截面图（如图1-2）
图1-2 跨中截面尺寸图（单位cm）
3、计算截面几何特征
将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性计算见（表2-2）
表2-2 跨中截面几何特性计算表
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分块名分块面积称 Ai (cm2) 跨中截面形心至上缘距离 分块面积对上缘净距自身惯距di=ys-yz （cm） si=Iy（cm2） 对截面形心的惯距 I?IT?Ix（cm4） yz（cm） Ai·yz （cm3） 翼板 三角承2200 1050 5.00 15.00 115.00 203.33 230.00 11000 15750 483000 77265.4 266800 843915.4 18333.33 13125.00 15435000 8444.44 38666.67 88.87 78.87 -21.13 -109.46 -136.13 17375329 6531500 1875203 4552967 21496397 17393662 6544625 17310203 4561411 21535064 67344965 托 腹板 下三角 马蹄 4200 380 1160 8990 ? 注：截面形心至上缘距离：ysS???Aii?843915.4?93.87cm
89904、支点截面几何特性计算表（表2-3）
表2-3 支点截面几何特性计算表
分块分块面积名称 Ai （cm） 2分块面积形心至上缘距离yt（cm） 分块面积对上缘静矩si?Aiyt（cm3） 分块面积的自身惯矩IT（cm4） dt?ys?yt（cm） 分块面积对截面形心的惯矩 Ix?Aidt2 I?IT?Ix（cm4）翼板 三角承托 腹板 2200 615 13340 16155 5.00 13.64 125.00 11000.0 8388.5 1667500.0 1686888.5 18333.33 3699.63 5880716667 ii99.40 90.75 -20.60 （cm4） 21736792 5064871 5660962 21755125 5068570 64468129 91291824 ? 注：截面形心至上缘距离: ys??S?A??1686888.5?104.4cm
161555、检验跨中截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） 上核心距：ks??I?A?yx67344965?79.80
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下核心距：kx??I?A?y?79.80
sks?kx79.80?79.80??0.665＞0.5 h240表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。
截面效率指标：ρ?2.3 横断面沿跨长的分布
本桥主梁采用等高形式，横断面的
T梁宽度沿跨长不变，梁端部区段由于锚头集中
力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，距梁端200cm范围内将腹板加厚到与马蹄同宽，马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近（第一道横隔梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。马蹄在纵断面的变化情况见(图2—1)。
2.4 横隔梁的设置
在荷载作用下的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则在直接荷载作
用下的主梁弯矩较大，为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁，当跨度较大时，应设置较多的横隔梁。本桥在桥跨中点、三分点、六分点和支点处设置七道横隔梁，其间距为6.5m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部26cm，下部为24cm。中横隔梁高度为210cm，厚度为上部18cm，下部16cm。横隔梁的布置见（图2—1）
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3 主梁的作用效应计算
根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中截面、L/4截面和支点截面）的永久作用效应，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布系数和纵向内力影响线，求得可变荷载的作用效应，最后再进行主梁作用效应组合。
3.1 永久作用效应计算
3.1.1 永久作用集度 1、预制梁自重
（1）跨中截面段主梁的自重（六分点截面至跨中截面，长13m）
G(1)＝0.8990×26×13＝303.86（KN）
（2）马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长5m）
G(2)≈(1.6155+0.899) ×5×26/2=117.60(KN)
（3）支点段梁的自重（1.98m）
G(3)＝1.6155×26×1.98＝83.17（KN）
（4）中主梁的横隔梁 中横隔梁体积：
0.17×（2.1×0.85-0.5×0.7×0.15-0.5×0.2×0.19）＝0.2913（m3） 端横隔梁体积：
0.25×（2.3×0.66-0.5×0.51×0.1093）＝0.3656（m3）
故半跨内横梁重力为：
G(4)＝（2.5×0.2913+1×0.3656）×26=28.44(KN)
（5）预制梁永久作用集度
g1＝（303.86+163.44+83.17+28.44）/19.98＝28.97（KN/m） 2、二期永久作用
（1）中主梁现浇部分横隔梁： 一片中横隔梁体积（现浇） 0.17×0.30×2.1=0.1071（m3）
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