H=11.1-(-2.0)+1.4=11.7m，上柱高度Hu=11.1-7.2=3.9m下柱高度HL=11.7-3.9=7.8m。
（2）确定柱截面尺寸
下柱截面高度，根据吊车起重量及基础顶面至吊车梁顶的高度Hk，由表2-3确定。 Q=20t：h≥Hk/11=9000/11=818mm，取900mm
下柱截面宽度，根据顶面至吊车梁底的高度HL，由表2-3确定。 b≥HL/20=7800/20=390mm 且大于400mm，取400mm
?列柱下柱截面采用工字形，b=400mm,h=900mm，上柱截面采用正方形，b=h=400mm，?列柱下柱采用工字形截面，b=400mm,h=900mm，上柱采用矩形截面，b=400mm,h=600mm，?列柱下柱截面采用工字形，b=400mm,h=900mm，上柱截面采用正方形，b=h=400mm. (3)计算柱截面几何特征
各柱截面几何特征
柱号 截面尺寸/mm A 上柱 下柱 上柱 口400X600 240.0 7200 6.00 口工400x400 400x900x100 160.0 2133 4.00 157.5 16611 3.94 B 下柱 工400x900x100 157.5 16611 3.94 上柱 口400x400 160.0 2133 4.00 C 下柱 工400x900x100 157.7 16611 3.94 面积A/10mm2 惯性矩I/10mm4 每米长重量G/(KN/m-1) 排架计算简图
AUBUCUALBLCLCBA
2)荷载计算
排架的荷载包括恒荷载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载。荷载均计算其标准值。 （1）恒荷载
恒荷载包括屋盖荷载、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。 ①屋盖自重P1 面荷载：
防水层、找平层等 0.35+0.4=0.75KN/m2 屋面板自重 1.40KN/m2 屋面板灌缝 0.10KN/m2
小 计 2.25KN/m2 外天沟板线荷载：
找坡等 1.16+0.27+0.31=1.74KN/m2 TGB77-1自重 2.24KN/m2
小 计 3.98KN/m2 内天沟板线荷载：
找坡等 1.40KN/m2 内天沟板自重 2.02KN/m2
小 计 3.42KN/m2 集中荷载：
18m跨屋架自重 67.6KN 24m跨屋架自重 104.66KN 屋架作用在柱顶的恒荷载标准值：
A柱： P1A=2.25 x 6 x 9 + 3.98 x 6 + 0.5 x 67.6 = 179.2KN
B柱： 18m跨传来 P1B=2.25 x 6 x 9 + 3.42 x 6 + 0.5 x 67.6 = 175.82KN
24米跨传来 P1B’=2.25 x 6 x 12 + 3.42 x 6 + 0.5 x 104.66 = 235.09KN C柱： P1C=2.25 x 6 x 12 + 3.98 x 6 + 0.5 x 104.66 =238.2KN P1作用点位置与纵向定位轴线的距离150mm。 ②上柱自重P2
A柱： P2A=4 x 3.9 = 15.6KN B柱： P2B=6 x 3.9 = 23.4KN C柱： P2C= 15.6KN ③下柱自重P3
下柱大部分截面为工字形，但牛腿部位及插入杯口基础的部分是矩形截面。假定矩形
截面的范围为自牛腿顶面向下1400mm及基础顶面以上1100mm。近似忽略牛腿的重量。 A柱： P3A=3.94 x （7.8-1.4-1.1）+0.9 x 0.4 x 25 x (1.4+1.1) = 43.38KN B柱： P3B=43.38KN C柱： P3C=43.38KN
④吊车梁、轨道、垫层自重P4
A柱： P4A=0.8 x 6 + 39.98 = 44.78KN B柱： 18m跨传来 P4B=44.78KN 24米跨传来 P4B’=44.78KN C柱： P4C=44.78KN
P4的作用点离纵向定位轴线的距离为750mm。
（2）屋面活荷载
屋面活荷载取屋面均布活荷载和雪荷载两者的较大值0.5KN/m2 A柱： P5A=0.5 x 6 x 9 + 0.77 x 6 x 0.5 = 29.3KN
B柱： 18m跨传来 P5B=0.5 x 6 x 9 + 0.62 x 6 x 0.5 = 28.9KN 24米跨传来 P5B’=0.5 x 6 x 12 + 0.62 x 6 x 0.5 = 37.9KN C柱： P5C=0.5 x 6 x 12 + 0.77 x 6 x 0.5 = 38.3KN P5的作用点同P1 （3）吊车荷载
①吊车竖向荷载Dmax,k、Dmin,k
吊车基本尺寸和轮压 起重量 Q/t 20 16 20 16 吊车跨吊车桥轮距吊车总重度Lk/m 距B/mm K/mm (G+g)/t 16.5 16.5 22.5 22.5 6274 6274 7004 6274 4400 4400 5000 25.190 23.629 30.413 小车重g/t 7.180 6.427 7.180 6.427 最大轮压Pmax/KN 183 160 205 180 最小轮压Pmin/KN 38.4 34.2 42.0 35.2 4400 27.912 注：最小轮压Pmin=(G+g+Q)/2-Pmax
吊车竖向荷载Dmax,k，Dmin,k根据两台吊车作用的最不利位置用影响线求出。Dmax,k，Dmin,k计算简图如下。图中两台吊车的最小轮距x=(B1-K1)/2+(B2-K2)/2，对应的轮子位置影响线高度y1,y2,y3,y4可利用几何关系求得。
18m跨两台吊车不相同，20t和16t，P1max=183KN，P2max=160KN，P1min=38.4KN P2min=34.2KN，x=(6274-4400)/2+(6274-4400)/2=1874mm，y1=1,y2=(6-4.4)/6=0.267，y3=(6-1.874)/6=0.688，y4=0.063
Dmax,k=P1max(y1+y2)+P2max(y3+y4)= 183(0.267+1) +160(0.063+0.688) =352.0KN Dmin,k = P1min(y1+y2)+ P2min(y3+y4)= 38.4(0.267+1) +34.2(0.063+0.688) =74.3KN 24m跨两台吊车不相同，20t和16t，P1max=180,KN，P2max=205KN，P1min=35.2KN P2min=42.0KN，x=(6274-4400)/2+(7004-5000)/2=1939mm，y1=1,y2=(6-4.4)/6=0.267，y3=(6-1.939)/6=0.677，y4=0.082
Dmax,k=P1max(y1+y2)+P2max(y3+y4)=180(0.082+0.677)+ 205(0.267+1) =396.4KN
Dmin,k = P1min(y1+y2)+ P2min(y3+y4)=35.2(0.082+0.677) + 42.0(0.267+1)=79.9KN
②吊车横向水平荷载Tmax,k
18m跨，吊车额定起重量16t T=a(Q+g)/4=0.1(20+7.18)x9.8/4=6.68KN T的最不利位置同Pmax，故 Tmax,k=13.1KN Tmax,k的作用点位置在吊车梁顶面。 （4）风荷载 该地区的基本风压ω0=0.7KN/m2，地面粗糙度为B类。 ① 作用在柱上的均布荷载 柱顶标高11.1m，使内外高差0.35m，则柱顶离室外地面高度11.1+0.35=11.45m，查表，风压高度系数μz=1.04 从表差的风压体型系数μs，标于例图2-1单层工业厂房客不
相关推荐：
loading