施工电梯施工方案1

施工电梯安装拆除施工方案 体布置详见附图DT-02《1＃施工电梯基础预埋及板底顶撑示意图》。

加设钢管顶撑之后，为确保安全，仍然需要对钢管进行受力验算，钢管架设高度1.9米，底部20cm高设扫地杆，每1500设横杆，其平面布置及竖向布置如下图所示：

285045019002850平面布置1500700700斜撑700700竖向布置

钢管的长细比??l0/i?1900/15.5?122.6，考虑到整体稳定性因素，取长细比

??250，则钢管的稳定系数为：??0.117。

单根钢管的最大承载力为：

N?f??A?2.05?10?0.117?4.89?106?4?117.3KN

参考回撑布置图，在施工电梯范围内约有30根立杆，综合考虑各项因素，单根钢管承载力取80KN，则钢管架总承载力约为：

N?n?N?30?80?2400KN??G1?GK?328.1824?10.474'

实际间距更小，所以回撑后的梁板在施工电梯满载时处于安全状态。 ⑵、柱承载力验算

根据结构施工图并结合施工电梯设置位置，可以假设施工电梯传递给梁板的荷载全部有柱（Z5）承担，其截面为600*500，配筋为422 φ10@100/200，As＝4561mm，柱净高2.100米。

则有：

l0?0.7H?0.7*2.100?1.47ml0/b?1.47/0.6?2.452

，查表《钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数ψ》得：

??1.0

而As?

N/??fckAf'yk得：

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施工电梯安装拆除施工方案 N??(Asf'yk?fckA)?1.0?(4561?335?23.4?600?500)?8547.935KN

而1＃施工电梯满载时其荷载为338.6564KN，远小于N＝8547.935KN，所以满足要求。

3．2＃施工电梯受力验算

⑴、次梁承载力验算

考虑到满载时电梯启动停止对楼板的冲击影响，其动力系数取1.4，故荷载为： G2＝（2000*2*1.4+1480*2*1.4+1260+1260*2+184*48*1.75）*9.8＝284.004KN （其中系数1.75代表：导架总重系数1.0，附墙架、动力电缆、导向装置、紧固件等重量约占导架总重量的30％，用过道竖杆和过桥连杆的附墙结构增加约为导架总重量的45％。）

由于梁为井字梁，计算板传来的荷载时，取两边2.0米范围内的钢筋混凝土重量传递到次梁上，故次梁自重及板传来的荷载为：

GK?(2.0?0.2?7.6?0.35?0.45?7.6)?2500?9.8?103.807KN

2＃施工电梯设置在CX6轴以西3800／CY3轴以南4100梁上，由于受力中心离两次梁中心较近，可以认为荷载全部由次梁承受，其梁截面尺寸为350*650，梁长度为6850和7600，受拉钢筋为525（支座处725 5/2），As＝2454mm2，由于梁较长，可以将施工电梯传递给梁的荷载假设为集中荷载，若满足要求，则实际情况也满足要求，故有：

h0?650?35?615mm

??Asbh0?2454350?615fykfck?0.0114??min

则：????0.0114?33523.4?0.1632

?b?0.544?0.1632

?s?0.150 查《钢筋混凝土矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算系数表》得：

[M]??sfcbh0?0.150?23.4?350?61522?464.65KN?M

而次梁在施工电梯满载时所受弯矩为：

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施工电梯安装拆除施工方案 G2abl18284.004?(2.2?1.9)?(6.85?2.2?1.9)6.8518M1??GKl???103.807?7.6

?566.087KN?MG2abl18284.004?(0.5?1.9)?(7.6?0.5?1.9)7.618M2??GKl???103.807?6.85

?555.249KN?M有[M]

⑵、钢格构柱等边角钢的强度验算

由于格构柱采用L140×14的等边角钢，查《五金手册》得：

AS?3756.7mm2 imin?2.75cm Imin?284.06cm4 WX?68.75cm3 yO?2.75cm

4IX?IY?688.81cm

2则：A?3756.7?4mm??NA?GK?G2A??15026.8mm32

3103.807?10?284.004?1015026.8?25.8Nmm2?f?215Nmm2

所以满足要求。

⑶、钢格构柱的缀板稳定性验算 缀板的截面面积为：A?3756.7?4mm钢材屈服强度：fy?235Nmm2 轴心受压构件的剪力为：V?Af85fy235?15026.8?20585235235?36241N

2?15026.8mm2

格构式构件的剪力由承受该剪力的缀材面分担，每一个缀板所受的剪力：

N1?V2?362412?18120.5N16

bh2缀板的截面抵抗矩：W??16?10?2002?66666.7mm3

每一个缀板所受的弯矩为：M?NL?18120.5?500?9060250N?mm（其中L为

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施工电梯安装拆除施工方案 缀板间距500）

缀板强度：??MW?906025066666.7?135.9Nmm2?f?205Nmm2

所以满足要求。 ⑷、缀板焊缝连接验算

每一个缀板所受的剪力为：N?18120.5N 当力垂直于焊缝方向时的应力计算:

?f?N1helw?18120.50.7?10?190?13.624Nmm2??ffwf?1.22?160Nmm2

式中：he——角焊缝的有效厚度，he?0.7hf

hf ——角焊缝的厚度10mm

lw ——角焊缝的计算长度 lw =d-10=200-10=190mm ?f =1.22 f——正面角焊缝强度设计值的增大系数，对承受静力荷载?

fwf——角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值，fwf?160Nmm2

格构式钢柱顶板为钢性体，轴向压力N＝103.807＋284.004＝387.811KN 则：每个构件的轴向压力为：N2?N4?387.8114?96.953KN

当力平行于焊缝方向时的应力验算：

?f?N2helw?969350.7?10?190?72.9Nmm2?fwf?160Nmm2

在各种综合力的作用下的应力验算

(??ff)??22f?(13.6241.22)?72.922?73.75Nmm2?fwf?160Nmm2

所以满足要求

⑸、格构式钢柱的整体稳定性验算 格构式钢柱的最小总惯性矩为：

Imin?4[IX?AS(B2?yO)]?4[688.81?37.567?(2502?2.75)]?77147.3cm24

格构式钢柱的长细比：??LImin4AS?5077147.3(4?37.567)?5022.66?2.21

格构式钢柱的换算长细比：?H??2?

40AA1?2.21?240?15026.82?10?500?8.062

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