秦皇岛市燕盛岩土工程有限公司技术文件
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3.3降水方案
根据场地水文地质条件和类似工程的降水经验,采用无砂水泥管井方案是合理的。
3.4降水井深度
降水井深度采用《建筑与市政降水工程技术规范》(JGJ/T111-98)中的6.2.3式计算公式:
Hw=HW1+HW2+HW3+HW4+HW5+HW6 式中 HW------降水井深度(m);
HW1-----基坑深度(m),HW1=28.3m;
HW2-----降水水位至基坑底的深度(m),HW2=2.5m; i---------水力坡度,取i=1/10;
r0--------基坑等效半径或井间距;r0=0.564√F=16.99m; HW3-----ir0=1.7m;
HW4-----降水期间水位变幅(m),HW4=1.0m; HW5-----降水井过水长度(m),HW5=1.0m; HW6-----沉砂管长度(m),HW6=6.0m; HW=28.3+2.5+1.7+1.0+1+6=40.5(m)
考虑到承压水顶面为40.0m左右,本次降水井深度采用HW=50m和35m,间隔分布。
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3.5涌水量
⑴ 单井涌水量
单井涌水量按《建筑与市政降水工程技术规范》(JGJ/T111-98)中6.4.5-1式计算:
q=24ld/α
式中 q-------单井出水量(m3/d);
d-------过滤器外径(mm),d=400mm; l--------过滤器淹没段长度(m),取l=1.0m;
α-------与含水层渗透系数有关的经验系数,α=130; q=24×1.0×400÷130=73.8(m3/d) ⑵ 总涌水量
按上部潜水与下部承压水的涌水量之和计算。 总涌水量按抽水稳定后的涌水量。
潜水完整井出水量公式为 Q=1.366K(2H-S)S/(lgR0-lgr0) 承压水完整井出水量公式为 Q=2.73KMS/(lgR0-lgr0) 式中 Q ------总涌水量(m3); M ------承压含水层厚度(m);
K-----渗透系数(m/d),上层潜水K=1.0m/d,下层承压水K=1.1m/d; H-----潜水含水层厚度(m);上层潜水H=18.3m,下层承压水H=10 m;
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S-----静止水位与设计降低水位之差即水位降深(m);上层潜水
S=18.27m,下层承压水S=18.27m;
R-----影响半径(m);R=2S√KH,上层潜水R=156.4m,下层承压水转潜
水R=121.19m;
R0-----基坑范围内的应用半径(m);上层潜水R0=R+r0=173.39m; 下层
承压水R0=138.18m;
① 上层潜水Q1:
Q1=1.366×1.0×(2×18.3-18.27)×18.27÷(lg173.39-lg16.99)= 453.4542m3/ d ② 下层承压水Q2:
Q2=2.73×1.1×10×18.27÷(lg138.18-lg16.99)=602.7432(m3/d) 基坑总涌水量:Q=Q1+Q2=453.4542+765.478=1056.197m3/d
3.6 降水井布置
基坑周边所须井数为: N=kQ/q
式中 N------所需井数; Q------总涌水量 (m3/d);
q-------单井出水量(m3/d); k-------保险系数,取k=1.1; N=1.1×1056.197÷73.8=15.74
考虑到降水初期,涌水量较大,为了加快降水进程,本次设计取N=20口。为加快降水速度,中间设观察井3口,井深35m,前期用于抽水,后期用于观测
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水位。详见附图1。
由于没有水文地质参数且地层条件不详,上述水量计算仅作参考。根据周边降水经验,总用水量在1500 m3/d以内,单井出水量应在70~100 m3/d。
3.7降水效果及影响范围
⑴ 水位降深
本次设计计算公式采用稳定流潜水完整井公式,计算如下: Q
Sr= H- H2- [lgR-lg(r1.r2.r3…….rn)/n 1.366K
为说明两层地下水的降水效果,本次设计对上层潜水和下层承压水分别进行了计算。计算结果显示:由于⑤~⑥层隔水层的存在,会涉及到上层潜水疏不干的问题,但此时水位已降至隔水层以下,水头已无压力。水位降深计算结果详见附图2。由附图2可知水位降深完全满足规范及施工要求。
⑵ 抽水引起的地面沉降
沉降计算公式采用《岩土工程勘察规范》(GB50021-94)附录七中(附7-2)式进行计算,基坑外地面沉降的计算中,对上层潜水和下层承压水分别进行了计算,地面的沉降为两层沉降之和,中间隔水层不参与沉降计算。实践经验证明,深层含水层(组)中进行井点降水对周边环境的影响是很小的。由于降水引起的承压水头降落漏斗的坡度平缓,以及第⑥层粘土的硬塑状态等性质,深层井降水所引起的不均匀沉降可以忽略不计,不会影响建(构)筑物的安全性。
沉降计算公式采用:
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