由精馏段负荷性能图知，该筛板的操作上限为液沫夹带控制，下限为液相负荷下限控制。并查得
Vs，min=0.142m3/s Vs，max=0.43m3/s
Vs,max0.43精馏段操作弹性为：??3.028>2
Vs,min0.142由提馏段负荷性能图知，该筛板的操作上限为液沫夹带控制，下限为液相负荷下限控制。并查得
Vs，min =0.13m3/s Vs，max =0.43m3/s
Vs,max0.43提馏段操作弹性为：??3.308>2
Vs,min0.13由上知设计合理。
第四章 热量衡算
表8 不同温度下苯-甲苯的比热容及汽化潜热
物性数据 温度（℃） CPACPBrA?KJ/Kg? rB?KJ/Kg? （Kmol?℃）（Kmol.℃)） （KJ/） （KJ/81.4 90.76 110.5 99.81 103.25 107.31 125.03 128.23 134.43 394.8 390.23 387.62 379.4 372.5 368.53 tD tF tW 4.1塔顶气体上升的焓QV
QV=VMVDCPTD?VrDMD
=6.1×106KJ/h 4.2回流液的焓QR
??CPD，TD??TD CPD?TD=0.98×106KJ/h QR=LMLDCPD4.3塔顶馏出液的焓
QD
QD=DMLDCPDTD=0.87×106KJ/h 4.4冷凝器消耗焓QC
QC=QV-QR-QD=4.25106KJ/h 4.5进料的焓QF
QF=FMLFCPFTF=0.89×106KJ/h 4.6塔底残液的焓QW
QW=WMLWCPWTW=0.59×106KJ/h
4.7再沸器的焓QB 全塔范围列衡算式
塔釜热损失为10%，则?=0.9，设再沸器损失能量Q损?0.1QB
QB+QF=QC+QW+Q损+ QD 加热器实际热负荷 0.9QB=QC+QW+QD-QF 得 QB=4.82×10KJ/h
6
第五章 塔的附属设备的计算
5.1塔顶冷凝器设计计算 5.1.1
1.选择换热器的类型 ：两流体温度变化情况：热流体为饱和苯——甲苯温度为：81.4；引用松花江水做冷凝水，夏季冷流体进口温度为20℃，出口温度为38℃，该冷却水用冷却水冷却，冷热流体温差不大，而冬天温度降低冷热流体温差较大 考虑到此因素，故采用浮头式管壳换热器2.流程安排：由于循环冷却水较易结垢，其流速太低，将会加快污垢增长速度，使换热器的热流量下降，所以应使冷却水走管程，被冷凝液（热流体）走壳程，以便排出冷凝液。 5.1.2 确定物性数据
表9 两流体在定性温度下的物性数据表
定性温度流体物性 （℃） 苯和甲苯 冷却水 80.36 29 密度3黏度比热容（ kJ/kg·K） 1.955 4.179 导热系数 （W/m·K） 0.130 0.605 （Kg/m） （mPa·s） 2.95 996 0.307 0.894 5.1.3传热面积的计算
（1）计算逆流平均温度: 对于逆流传热：
T1=80.36℃ T2=81.4℃
t1=20℃ t2=38℃
Δt1=T1-t2=60.36℃， Δt2=T2-t1=23.4℃
Tm?51.39℃ （2）选K值并估算传热面积
查文献初选K=700w/m2·K,
Q283.611?103==24.4m2 则 A=
KΔtm700?55.16
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