此时，塔径为D'?实际塔板面积A?溢流装置相关计算
4AT??1.104m 圆整得D’=1.2m，则：
V's?1.5m/s A?4D'2?1.13m2 操作气速u?堰长LW?0.7D?0.794m
堰高hW?hL?hOW?0.0777m 按标准取堰高hW=0.079m
2.84?LS?h? 其中，OW1000E?L??0.0123m
?W?由LS/（LW）2.5=12.303 由流液收缩系数计算图查得E=1.024
23由前面计算知：降液管宽度Wd=0.168m 降液管面积Af=0.076m2 液体在降液管中的停留时间??AfHTLS?15.54s 大于5s，故满足要求。
降液管的底隙高度h0?LS?0.0302m 其中，通过降液管底隙的液体流速u0’=0.08m/s LWu0'凹形受液盘深度h0’取为0.05m 塔板布置
边缘区宽度Wc取为0.05m 安定区宽度Ws取为0.075m 开孔区（鼓泡区）面积Aa?2?xr2?x2????x??r2sin?1????0.726m2 180?r??? 其中：x?DD??Wd?Ws??0.357 r??Wc?0.5 522浮阀个数及其排列
取F1型浮阀，其阀孔直径d0=39mm 初取阀孔动能因子F0?u0 则，阀孔气速u0=11.09m/s 阀孔个数n??V?10
4V'S?128.05 圆整取n=130 2?d0u0拟定浮阀按等腰三角形叉排 厚度δ=3mm 阀孔中心距t’=75mm
t?相邻两排间距
Aa?0.0745mnt' 按标准取t=80mm
根据塔板上浮阀的实际分布(如下图2)数出实际浮阀个数N=117
AaWc=50Wd=168AfWs=75t'=75t=80 提馏段浮阀塔板版面布置及浮阀分布图2
由实际浮阀数计算下列参数： 阀孔气速u0T?4V'S?12.14m/s 动能因子F0?u0T?V?10.94在适宜的范围内 2?d0N2?d? 塔板开孔率??N?0??100%?12.4%?D'? 一般对常压塔??10%~14%，则满足要求。
提馏段塔高Z2??NP2?1?HT?6m
7. 塔高的确定
在精馏段与提馏段的结合处预留人孔，此处板间距可以取为0.7m
取精馏段最上面一块塔板距塔顶的距离为1m
取提馏段最下面一块塔板距塔底的距离为0.8m
则，全塔高度为：Z=Z1+Z2+0.7+1+0.8=12.5m
五、浮阀塔流体力学校核
1.精馏段
（1) 塔板阻力校核
干板阻力hd
临界阀孔气速u0c???73????V?11.825?9.875m/s>u0=8.502m/s
则，hd?19.9u00.175?L?0.036m液柱
液层阻力hl??hL?0.04m 液柱 其中β取值为0.5 塔板阻力hf?hd?hl?0.076m液柱
（2)液沫夹带校核
1.36LSZL?VS泛点率F1??V?L??V?0.421 或F1?VS?V?L??V?0.46
KCFAb0.78ATKCF其中：ZL?D?Wd?1.032 取K=1
泛点负荷因子CF查图得CF=0.112 板上液流面积Ab?AT?2Af?0.99m2 计算所得泛点率均小于0.8，故不会产生过量的液沫夹带。
（3)溢流液泛校核
?L?'2流体流过降液管底隙的阻力h??0.153?s??0.153u0?0.001m液柱
?lsh0?降液管清液层高度Hd?hW?h0W???hf?h??0.1569m液柱
降液管中泡沫层高度H'd?Hd/?=0.094m液柱 （ 取泡沫层相对密度φ=0.6）
2由于，HT+hW=0.479m大于H’d ,故不会发生降液管液泛。
（4）负荷性能图及操作弹性
负荷性能图
①漏液线
动能因子F0<5时，会发生严重漏液，故取F0=5计算相应气相流量V?A0u0?0.661m3/s 其中：A0?N?4d02?0.14m2 u0?F0/?V?4.73m/s
②过量雾沫夹带线
1.36LSZL?VS因塔径D>0.9m,取F1=0.8，由泛点率公式F1??V?L??V得：
KCFAb1.36?1.032LS?VS0.8?1.12806.04?1.12整理得：0.0373V?1.404L?0.0886（V，L
1?0.112?0.99单位均为m3/s） 上式为一直线关系。
③液相负荷下限线
以平堰上液层高度h0W=0.006m作为液相负荷下限标准，则hOW?0.006? 代入E=1，LW=0.794，得L=0.0013m3/s
④液相负荷上限线
液体在降液管中最短停留时间以τ=3s计算，则L=3600
⑤溢流液泛线
2.84?L?E??1000?LW?
23HTAf??0.0094m3/s
Hd???hW?HT??0.2874m
hW=0.079m
23hOW22.84?L?3?E???0.472L1000?LW?
相关推荐：
loading