表27 横向框架A柱端组合弯矩设计值调整
层次 截面 柱顶 60.09 164.13 5 柱底 42.88 184.38 柱顶 67.33 332.04 4 柱底 60.53 352.29 柱顶 77.84 495.38 3 柱底 85.31 515.63 柱顶 85.31 601.61 2 柱底 105.93 621.86 柱顶 109.09 842.31 1 柱底 188.62 862.56 ?RE(?Mc)??c?Mb ?REN
表28 横向框架A柱剪力组合（KN ） 层次 SGK -17.51 -13.61 -13.83 -15.74 -3.61 SQK SWK ?0.45 ?0.84 ?1.19 ?1.52 ?2.19 SEK ?11.7 ?21.6 ?29.3 ?34.8 ?46.1 1.2SGK?1.26(SQK?SWK) ?RE1.（2SGK?0.5SQK）?1.3SEK→ -24.48 -21.46 -20.99 -23.69 -3.12 ← -25.61 -23.58 -23.99 -27.52 -8.64 → -5.79 6.60 14.01 17.37 41.15 ← -28.60 -35.52 -43.12 -50.49 -48.75 ?? 1.35SGK?SQK-26.84 -23.28 -23.35 -26.58 -6.10 1.2SGK?1.4SQK ?RE??vc?Mcb?Mct??/ Hn31.46 39.07 47.44 55.54 53.22 5 4 3 2 1 -3.2 -4.91 -4.68 -5.33 -1.23 -25.49 -23.21 -23.15 -26.35 -6.05 注：表中V以绕柱端顺时针为正，?RE?vc
??Mbc?Mct/Hn为相应于本层柱净高上下两端的剪力设计值。
31
?? 层截内次 面 力 柱顶 5 柱底 柱顶 4 柱底 柱顶 3 柱底 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N SGK -13.05 182.43 10.81 204.93 -10.24 334 10.33 356.5 -10.33 485.51 10.3 508.01 -10.5 636.77 11.55 659.27 -5.43 731.74 2.72 754.24 SQK SWK ?1.66 ?0.8 ?1.36 ?0.8 ?2.84 ?2.86 ?2.84 ?2.86 ?4.03 ?6.25 ?4.03 ?6.25 ?5.13 ?10.74 ?5.13 ?10.74 ?7.52 ?16.83 ?9.19 ?16.83 SEK ?43.76 ?20.9 ?35.8 ?20.9 ?73.08 ?74.29 ?73.08 ?74.29 ?99.18 ?159.38 ?99.18 ?159.38 ?117.72 ?265.76 ?117.72 ?265.76 ?158.09 ?398.65 ?193.22 ?398.65 表29 横向框架B柱弯矩和轴力组合 1.2SGK?1.26(SQK?SWK) ?1.（2S?0.5SRE?GKQK）?1.3SEK 1.35SGK?1.2SGK?← 30.01 ?→ -20.30 231.14 18.74 258.14 -21.03 455.56 20.96 482.56 -22.46 654.56 22.40 681.56 -24.12 851.95 25.88 878.95 -18.57 980.22 16.14 1007.22 ← -16.11 233.15 15.32 260.15 -13.88 462.77 13.81 489.77 -12.31 670.31 12.25 697.31 -11.19 879.01 12.95 906.01 0.38 1022.64 -7.02 1049.64
32
→ -55.32 148.53 46.08 168.78 -82.31 249.01 82.33 269.26 -107.78 310.07 107.74 330.32 -126.03 350.18 127.16 370.43 -159.95 313.93 191.30 334.18 SQK1.4SQKMmaxN ?Nmin??Nmax?M M -2.02 10.5 3.22 10.5 -4.1 46.32 3.96 46.32 -3.96 63.35 3.94 63.35 -4.01 80.44 4.41 80.44 -2.05 97.89 1.03 97.89 -19.64 -18.49 -55.32 -55.32 -19.64 256.78 233.62 148.53 148.53 256.78 17.81 17.48 46.08 46.08 17.81 287.16 260.62 168.78 168.78 287.16 -17.92 -18.03 -82.31 -82.31 -17.92 497.22 465.65 249.01 249.01 497.22 17.91 17.94 82.33 82.33 17.91 527.60 492.65 269.26 269.26 527.60 -17.91 -17.94 -107.7-107.7-17.91 8 8 718.79 671.30 310.07 310.07 718.79 17.85 17.88 107.74 107.74 17.85 749.16 698.30 330.32 330.32 749.16 -18.19 -18.21 -126.0-126.0-18.19 3 3 940.08 876.74 350.18 350.18 940.08 20.00 20.03 127.16 127.16 20.00 970.45 903.74 370.43 -9.38 -9.39 -159.95 1085.71015.1313.93 4 3 4.702 4.706 191.30 1116.11 1042.13 370.43 970.45 -159.9-9.38 5 313.93 1085.74 191.30 4.702 189.29 -23.73 209.54 60.19 393.88 -60.18 414.13 85.62 620.86 -85.66 641.11 103.52 868.41 -102.40 888.66 148.33 1091.30 -185.48 1111.55 334.18 334.18 1116.1 表30 横向框架B柱端组合弯矩设计值调整
层次 截面 柱顶 55.32 189.29 5 柱底 46.08 209.54 柱顶 82.31 393.88 4 柱底 82.33 414.13 柱顶 107.78 620.86 3 柱底 107.74 641.11 柱顶 168.21 868.41 2 柱底 198.64 888.66 柱顶 204.57 1091.3 1 柱底 222.58 1111.55 ?RE(?Mc)??c?Mb ?REN
表31 横向框架B柱剪力组合（KN ） 层次 SGK 6.63 5.71 5.73 6.13 1.47 SQK SWK ?0.84 ?1.58 ?2.24 ?2.85 ?3.01 SEK ?22.1 ?40.6 ?55.1 ?65.4 63.3 1.2SGK?1.26(SQK?SWK) ?RE1.（2SGK?0.5SQK）?1.3SEK→ ← → ← ?? 1.35SGK?SQK10.41 9.95 9.93 10.62 2.53 1.2SGK?1.4SQK10 9.99 9.94 ?RE??vc?Mcb?Mct??/ Hn30.98 50.31 65.85 77.36 69.62 5 4 3 2 1 1.46 2.24 2.19 2.34 0.55 10.85 11.67 12.46 13.90 6.25 8.73 7.68 6.81 6.71 -1.34 28.17 45.73 59.87 70.34 63.29 -14.92 -33.44 -47.58 -57.20 -60.15 10.63 2.53 33
7. 截面设计
7.1. 框架梁
7.1.1.
梁的最不利内力
以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其他层梁的配筋计算结果见表36和表37。
分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力。 跨间：Mmax?137.58kN
支座A：MAmax?195.47/0.75?91.88?0.35/0.75?217.75kN.m ?RE?0.75?217.75?163.31kN.m
支座B：MBmax?127.71/0.75?99.06?0.35/0.75?124.05kN.m ?RE?0.75?124.05?93.04kN.m 调整后剪力：V=105.14kN
7.1.2梁正截面受弯承载力计算
抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与简支梁弯矩之中的较大者。
依上述理论得： （1）考虑跨间最大弯矩处
按T形截面设计，翼缘计算宽度b'f按跨度考虑，取b'f?l6.6??2.2m=2200mm 33
180.梁内纵向钢筋选用HRB400级钢（fy= fy′=360 N/mm2 ），?b?5 h0?h?as?600?40?560mm，因为
?1fcb'fh'f(h0?h'f2)?1.0?14.3?2200?100?(560?100)?1604.46kN.m?137.58kN.m 2属第一类T形截面。
下部跨间截面按单筋T形截面计算，
34
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