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考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.2+ 0.85×1.4×4.05= 12.26 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.368×1.5× 1.82/10 = 0.213 kN.m； 立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.11kN；
—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.588cm； l0 —— 计算长度(m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/ mm2)；
经计算 = (13.11×103)/(0.19×4.89×102) = 141.1N/mm2 经计算立杆的稳定性计算
1
< [f]，满足要求。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
2020年4月19日
11.6
２６
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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.26kN Mw——风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.213KN 经计算σ =12260/(0.19×489)+213000/5080 = 173.88N/mm2 经计算立杆的稳定性计算 11.7 连墙件的计算
结构梁脚手架连墙杆扣件楼板1
< [f]，满足要求。
结构柱连墙件扣件连接示意图
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = NlWw + No
Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.368kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
Aw = 3.6×4.5= 16.2m2；
２７
2020年4月19日
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No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 NlWw = 8.35kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.35kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.588的结果查表得到=0.966；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf =96.84kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求。
连墙件采用双扣件与墙体连接(有砼墙时)或预埋短钢管与架体连接。
经过计算得到 Nl = 13.35kN，采用扣双件可满足抗滑力要求。 11.8立杆地基承载力验算:
立杆经过垫板直接支承在砼地面或地下室顶板上，故每两根立杆底部垫板采用300mm宽，50mm厚，1000mm长硬杂木垫板，垫板与楼面密切接触，无留空，四周做好排水沟及时将地表水排走。) 垫层受压验算：支撑高度H=36m A=0.3×1.0/2=0.15 m2＜0.25m2
p=N/A=13.11/0.15=87.4KN/m2＜fg=500×0.4=200KN/m2 p 由于只有少数外架落在地下室顶板上，且地下室顶板采取回顶加固措施，故不再进行受力验算。 12、附图 外架搭设立面图、剖面图 ２８ 2020年4月19日 文档仅供参考，不当之处，请联系改正。 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 外架立面图 ２９ 2020年4月19日 文档仅供参考，不当之处，请联系改正。 外架侧面图 2020年4月19日 700 200 ３０
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