河北工程大学 300MW机组热力部分局部初步设计
第六节 除尘器的选择
目前国家对火力电厂的烟气排放有严格的限制，环保指标是重要的指标之一，根据各方面的比较，采用了电器式除尘器。
电器式除尘器采用负电极放电，使灰尘颗粒带上了负电子，在电场电压强度的作用下，向正向集除尘版运动，黏附在正极版上，经周期捶打，在重力作用下，灰尘下落至灰斗，经锁气器排至灰沟，达到烟气除尘的目的。
我厂选用的除尘器为BD×230m电除尘器，是卧式、干式、版式、双室、三电场电器除尘器，是北票电除尘设备制造总厂为300MW机组的锅炉消烟除尘而专门设计的，该电除尘在设计参数下，电除尘效率大于98%，入口含尘浓度22g/m
处理烟气量202×10 m/h,烟气温度为155℃左右。电器式除尘器的除尘效率高（98-99.5%），适用范围广，可处理大容量烟气，消耗的电能少，自动化程度高等优点。但初期投资费用大，金属消耗量多，制造安装要求严格，占地面积大，造价高，不宜维修。
本电除尘器为三电场结构，第一电场采用300MW板距，选用6KV电控，除尘量占78%。第二，三电场均采用400MW板距，采用72KV电控，除尘量分别占14%和8%。
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第七节 引风机的选择
根据《火力发电厂设计技术规程》第6.3.1条、6.3.2条规定：引风机选择2台，容量余量5～20%。 一、引风机容量计算
根据锅炉烟气量Qxf选定单台引风机容量
Qxf=VxjB2/Zx
式中：Vxj－引风机进口烟气量 β2－引风机容量储备系数 Zx－引风机台数
\273?tcvxj?vBj273
dwxj Bj－计算燃烧量t/h
\tc－引风机入口烟气温度
\tc?tpy??t?140?5?135℃dw???ky?Vo????c???y??Vo??1?0.0161? Vxj?Vo??1?0.0161
＝5.305+(1+0.0161)×0.02×5.305+（0.10+0.15）×5.305×（1+0.0161=6.7604
Vxj?6.7604?121.33?每台风机的容量为：
273?13.5?860m3h
273Qxf?860?- 12 -
1.1?473 2河北工程大学 300MW机组热力部分局部初步设计 二、引风机压头计算
Hxf式中： β
2p
273?ty760??zp??Hyz??mmH2O
273?tkb—压储备系数，取115%
ΔHyz—烟道总阻力 440mmH2O tk—出厂液体温度 220℃ ty—引风机进口烟道为 138℃ b—当地大气压 76mmHg
Hxf=1.15×440×(273+135)×760/(273+20)/740=1127074 Pa
三、引风机型式的选择
根据Qxf、Hxf查资料选以型号为G4-73-11NQ29.5型，其性能参数如表2-7
表2-7（引风机型号）
引风机型号 Y5-2-56No-32F 电机型号 YDKK1120-3-10/12
台数 2 台数 2 容量m/h 1127074/904395 功率kw 2000/1000 3全压 Pa 3855\\2835 转速r/min 595/496 - 13 -
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第三章 原则性热力系统的拟定和计算
第一节 原则性热力系统的拟定
根据设计任务书及制造厂提供的汽水系统来拟定原则热力系统。回热加热级数为八级，最终给水温度为278.3C，各加热器型式除一台高压除氧器为混合式，其余均为表面式加热器，在这种情况下拟定原则性热力系统。
发电厂的原则性热力系统是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的联系线路图。原则性热力系统只表示工质流过时参数发生变化的各种必须的热力设备，仅表明设备之间的主要联系，原则性热力系统实际上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，它反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度的热经济性。
一、给水回热加热系统和除氧器系统的拟定
给水回热加热系统是组成原则性热力系统的主要部分，对电厂的安全经济和电厂的投资都有一定的影响，系统的选择主要是拟定加热器的疏水方式。拟定的原则是系统简单，运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。
本机有八级不调整抽汽，回热系统为“三高、四低、一除氧”，除氧器为混合式加热器，其余均为表面式加热器。主凝结水和给水在各加热器中的加热温度按温升分配。
3、2、1高压加热器和5低压加热器，由于抽汽过热度很大，设有内置式蒸汽冷却器，一方面提高三台高加出口水温，另一方面减少3高加温差，使不可逆损失减小，以提高机组的热经济性，但如果采用疏水泵将其打入所对应的高加出口水中，会使系统复杂，同时，疏水温度高对水泵的运行不利，使安全性降低。在2、3高加之间设外围式疏水冷却器，减少了对三段抽汽的排挤，使三段抽汽不再减少很多，五段抽汽（5
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低加）经再热后的蒸汽过热度很大，所以加装内置式蒸汽冷却器。5低加疏水自流入6低加（六段抽汽）继而与6低加流水自流入7低加，此设计简化了系统，提高了安全性。7低加疏水采用疏水疏水逐级自流流入8号低加。8低加疏水自流入凝汽器中，因未级抽汽量较多，减少了冷源损失。
除氧器采用滑压运行，除氧为0.739MPa，对应饱和水温度为166C，采用此除氧器有以下优点：可以至少减少一台价格贵运行十分可靠的高压加热器；当高压加热器因故停用时，给水温度仍可保持在240C，以采用大气式除氧器给水温度104C距正常给水温度差值小，这样就可以减小给水温度大幅度变动给锅炉运行的影响；高压除氧器有利于避免除氧器的“自生沸腾”；除氧器压力高，对应的饱和温度高了，温度高不仅使气体溶解度降低，同时气体在水中的离析过程加剧，有利于提高除氧效果。 二、补水系统的拟定
鉴于目前化学除盐水的品质已达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的办法。目前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器，以真空除氧作为补充水除氧方式，所以补充水均送入凝汽器中。 三、锅炉连续排污利用系统的拟定
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经过化学除盐处理的补充水品质相当高，从而使锅炉的排污量大为减少，为了简化系统，腹胀高压工级排污扩容水系统，主要是为了回收工质的热量，扩容器压力为0.804MPa，从汽包流出的排污水径节流降低后，在扩容器的压力下，一部分化为蒸汽，因其含量较少，送入除氧器中回收工质和热量。含盐量高的浓缩排污水在冬季送入热网，或加热化学补充水后降至50C以下排入地沟。
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四、原则性热力系统图（见附图二）
第二节 原则性热力系统计算
一、汽轮机型式及参数
机组型式：N300-16.7/537/537型中间再热凝汽式汽轮机 额定功率：Ned＝300MW
初参数：P。＝16.707MPa t。＝537.07℃
再热参数：冷段压力Pzr=3.62 冷段温度：319℃ 热段压力P`zr=3.26 热段温度：535℃ 排汽参数：Pn=0.0064MPa hn=2255KJ/kg 机电效率：ηtd=0.97
回热系统参数：该机组有八级不调整抽汽，额定工况时其抽气参数见表3-3 二、锅炉型式及参数
锅炉型式：HG-1021.07/18.207YM4型 锅炉参数：额定蒸发量950T/h；温度540℃ 汽包压力18.5MPa；锅炉效率：92% 三、计算中选用的其它参数
进汽参数的节流损失为新蒸压力5%； 抽汽管道的压损为抽气压力的8%；
给水泵小汽轮机汽耗量Dtd=34.988t/h，功率Ptd=6380KW,进汽压力为0.782MPa（7.98ata）,温度为3360C，排汽压力为7085×10-3MPa(0.0723ata)。 排污量Dpw=0.01Dgl； 汽水损失：Dqs=0.01Dgl； 加热器效率：ηr＝0.99；
机组的机电效率ηmg=ηmηg=0.995×0.9877=0.983 排污冷却器效率：ηpl=0.98
轴封用汽：Df＝0.02D。制造厂提供的轴封抽汽引至各加热器的焓值及其份额见表3-1
表3-1(引至各换热器的α
轴封漏气 主汽门门杆 中亚联合汽门门杆 高压缸前后汽封 编号 αααsgｆ
、ｈｆ )
去处 至H2 至H3 至H4(HD) 数量（kg） 份额α4119 3770 12300 sg（%） 焓值（kJ/kg） 3381.6 3444 3286.3 1 2 3 0.0033 0.004 0.008 sgsg- 15 -
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