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小和方向是变化的，加工时易振动，为了防止因产生振动而影响工件定位稳定和夹紧的可靠性。为此，所设计的夹具采用整体结构形式，具有刚性好。夹具与机床工作台通过四个T形螺栓联接安装，使之在工作台上稳定。夹紧机构中与螺栓配合使用的螺纹衬套压入夹具体内并通过螺钉锁紧，以防止铣削轴向力过大而破坏夹紧。铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。
3.5计算及精度分析，主要尺寸、公差及技术条件确定的说明
1、定位误差的分析及计算：
由上述定位方案可知，加工连杆端面，以平面定位， 基准不符合误差△jb=0 基准位移误差△jw=0 总的定位误差△dw=0
2、精度分析，主要尺寸，公差及技术条件确定的说明，由公式得：
∑△=△D+△A+△T+△G≤K 其中△D=0Dt=0
考虑到机床精度的影响，取△G=0.08mm
ΔA由定位元件的公差及夹具垂直方向尺寸的公差构成，为满足 ΣΔ=ΔD+ΔA+Δr+ΔG≤δk 则：ΔA=δK-（Δd+ΔR+ΔG） =0.21-0.08=0.13
为此，取定位支撑钉公差为ΔN=0.04mm
夹具体垂直方向尺寸公差为Δ=0.08mm
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则ΣΔ=0+（0.08+0.04）+0.8=0.02＜0.21满足要求 3、夹紧力的分析与计算：
由设计任务书：连杆的材料为20GMnMo、HB=197-225，选择200mm端铣刀，要求工件表面粗糙度为Ra=12.5um，采用粗铣，铣削厚度为3mm，每齿进给量由表查得，取0.2mm／齿攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。 由刀具表查得，200mm端铣刀齿数10，宽度70mm 取切削进度v=2m／分 连杆σb=1200MPa。
单位铣削力伟3900~4511MPm㎡ 由公式：P切=PF总=PBtsz∕πD 其中B=110（连杆大端直径为55mm） t=3mmS齿=0.2mm／齿Z=10 D=200mm
∴P切=4200x110x3x0.2x10／πx200=4411.76N 计算得
P纵／P切=0.3P纵=0.3P切=0.3x4411.76=1323.53N P横／P切=0.9P横=0.9P切=0.9x4411.76=3970.58N P垂／P切=0.5P垂=0.5P切=0.5x4411.76=2205.88N 刀具作用工件上的各力情况如图：
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作用在工件各力情况分析，设计用在工件上的夹紧力为W
为保证工件在铣削过程中KH出于平衡状态，则需满足作用于工件上的各力之和为零。
由上图，对工位Ⅱ进行分析计算，其各力大小为： F3=F3′=W／2cos45°F2=F3xcos45°=W／2 F1=F1′=W／4cos45°R1=F1xf1R2=F2xf2R3=F3xf3
由表查得，各接触面的摩擦系数分别为：f1=f2=0.15，f2=0.3，则力的平衡方程为
P切xcos45°+4F1cos45°—2F3cos45°——F2xf2xf3cosa=0 整理后得：P切cos45°=0.15W／2，即4411.76cos45°x2／0.15=W 解得：W=4194.47N
考虑到安全系数K：则K=K0·K1·K2·K3
由查表，取K=1.58则W实=Kw=1.58x41594.47=65719.26N 3、定位元件的强度校核：（仅对工位Ⅰ定位元件） 1）水平支撑钉：材料为45钢、调质：σb=650MPa
所需的压应力为：σ=P垂／5A=2205.88／5x1413=0.32＜[σb] 满足要求
2）侧面支撑钉：材料为45钢、调质：σb=650MPa
所需的压应力为：σ=F2／A=w／2πR2=65719.26／2πx102=104.59MPa＜[σb]
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趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。 满足要求
3）夹具体凸块的强度校核：材料为HT20-40σbb=310MPa
所需的剪切应力为：σ=6M／bH2=65719.26x12x6／2x48x242=85.57MPa＜[σbb]
夹覡闾辁駁档驀迁锬減。 满足要求
4）夹紧螺栓强度校核：材料为45钢，调质：σb=650Mpa 初选d=20mm
d=[（4x1.3xθp）／π[σ]]?=12.94mm ＜d=20mm满足要求
3.6结构优缺点分析
总的来说所设计的夹具满足工作要求，较好地保证工件的加工精度，采用双件双工位，且在不同工位上进行粗精分开加工，可保证了工件的加工质量，提高了机械加工的劳动生产率。此外，无论是夹具体、定位元件以及夹紧机构都具有结构简单，易于制造和选购，降低生产成本。家具上的盖板与工件的距离计得太小，工件在铣削时可能碰刀。此外，由于铣削时，所需的夹紧力较大引起脱离，解决的方法可将盖板尺寸做得大些，衬套与盖板的配合可改为螺纹连接。其次，最好应设置对刀装置，从而更好地保证加工精度。视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。
3.7零件工作图的说明
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