火车卸煤沟施工方案

火车卸煤沟 施工方案

胶带。沟体结构分四次施工，第一次施工底板，沟壁施工缝留置在沟体底板以上0.7m处，沟壁施工缝中部留设一道5×5cm凹槽，以便后续止水条安装固定。三道施工缝标高分别为1303.51m、1308.08m、1311.23m。

b.沟体底板的加固：底板结构采用12mm木胶板外加Ф48钢管和方木作背楞的砼模板体系，中间及模板两侧方木需经过大压刨，将方木压成四边顺直、尺寸准确统一，背棱间净距以200～300mm为宜，以加大刚度，背棱外竖向钢管间距不大于600mm水平钢管及斜撑不大于800mm。

c.沟壁的加固：沟壁模板采用Ф16对拉螺栓加固，双向间距610mm, 应在施工缝以上150～200mm设置第一道对拉螺栓，以防止漏浆，在对拉螺栓的中间须加焊50×50×4mm钢板止水片，梁端焊接Ф8钢筋挡头，内侧加40×40×15 mm（厚）模板垫片以控制沟壁截面尺寸，如下图：

48钢管止水片16对拉螺杆模板垫块钢筋档头

d.池体顶板模板的安装：底板砼达到一定抗压强度后，在底板上搭设满堂脚手架，用以支撑池体内侧壁和顶部梁板结构，脚手架必须设置扫地杆，距地面150mm，立杆间距不大于1300mm，第一步水平杆步距为1700mm，以方便模板倒运，其它水平杆步距不大于1550mm，梁底立杆间距不大于650mm，池壁两侧之间搭设水平及斜向对顶钢管支撑，用以校正池壁内侧模板垂直度。

e.满堂脚手架搭设完毕后铺设钢管背棱，钢管间距不大于300mm，钢管应铺平放稳，然后拉通线找平并加固牢靠。平台板模板要从一个方向铺设，尽量用大块模板以减少拼缝，不足处用小块补齐，拼缝要严密，与平台连接的四周梁侧模要顶紧。楼层模板铺设完毕后，应用水准仪复测模板标高并及时校正，同时检查架子是否牢固、模板铺设是否平稳以及接缝是否严密等，发现问题及时整改。相邻两块模板高低差不超过1mm，接缝宽度不超过2mm，模板接缝用1cm胶带粘贴。板面预留洞口的留设可用模板和方木按设计要求加工成型，待砼强度达到要求后剔除。

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火车卸煤沟 施工方案

f.砼浇筑过程中，要派木工进行看护，随时检查和及时处理出现的问题。

g.第二次混凝土浇筑完毕后，需搭设梁ML-1承重架，其搭设方式采用单梁独立排架。搭设高度为6m，搭设宽度1.8m（梁底两根立杆），承重架搭设横距0.5m纵距0.6m，水平杆步距1.8m，梁底支撑方木纵向间距0.175m，横向间距0.3m，做如下验算：

一、参数选用 （一） 梁截面尺寸B×h（m）=0.7×2 （二） 材料选用

（三） 支模架搭设方式

立杆平面布置

搭设高度H（m） 梁底设置承重立杆 立杆与水平杆固定方式 横距Lb(m) 纵距La(m) 梁底支撑木方（附板楞）间距a(m)/根数 梁底支撑小楞（小横杆）间距a'(m)/

1.荷载计算：

荷载名称 （1）模板及其支架自重标准值=0.3*(b+2h)/b （2）新浇砼自重标准值=24*h （3）钢筋自重标准值=1.5*h （4）施工人员及设备荷载 （5）振捣砼时产生的荷载

荷载合计

KN/m KN/m KN/m KN/m KN/m p－用于计算承载能力 pk－用于计算挠度=p1+p2+p3

22222

材料 50×60方木 *υ48×3.2 *υ48×3.2 *υ48×3.2

6.0 搭设方式 梁底设2根立杆 每步双向固定 0.50 0.60 0.175

模板面板：木合板12厚 梁底支撑木方（附板楞） 梁底支撑小楞（横向水平杆） 梁底支撑大楞（纵向水平杆） 立杆

单梁独立排架 水平杆步距h（m） 立杆出头ha（m） 5根 1.8 0 0.300

单位

标准值 2.014 48.000 3.000 1.000 2.000 2根

根数

二、模板面板计算 分项系数 设计值 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 KN/m KN/m

222.417 57.600 3.600 1.400 2.800 67.82 53.01

取b=1m板带宽度计算，则线荷载q=p.b=67.81714286KN/m

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qk=pk.b=53.01428571KN/m

2

3

验算：1.抗弯强度计算

σ=M/W=9.260N/mm

2.抗剪计算

2

M = m.qa2=0.222 KN.m 其中W=24000 mm

其中[fm]=15N/mm

2

2

9.26MPa<[f] 能满足抗弯强度要求

τ=3Q/2bh<[fv] 其中[fv]=1.4N/mm Q=v.qa=7.204 KN τ=3Q/2bh=0.900 N/mm 0.9MPa<[f] 能满足抗剪强度要求 3.挠度计算

4

24

[w]=min(a/150,10)=1.167 mm 其中E=6000N/mm wmax=w.qka/100EI=0.364 mm 其中I=144000mm

1.荷载计算

0.36mm<[f] 能满足挠度要求

3

2

2

三、梁底支撑木方（附板楞）

模板传递线荷载 q=反力系数.q.a=13.565

qk=反力系数.qk.a=10.604

2.验算：1.抗弯强度计算

M = 0.1qa2=0.122 KN.m σ=M/W=25.800N/mm

2.挠度计算

25.8MPa<[f] 能满足抗弯强度要求

4

其中W=4732 mm 其中[fm]=205N/mm

24

[w]=min(a/150,10)=2.000 mm wmax=0.677qa/100EI=0.025 mm

0.02mm<[f] 能满足挠度要求

其中E=206000N/mm 其中I=113600mm

其中W= 4732 其中[fm]= 205

其中E= 206000 其中I= 113600

mm N/mm N/mm mm

4

223

四、梁底支撑横杆（横向水平杆） 梁底设2根立杆,故横向水平杆按三跨简支计算 1.荷载计算

线荷载 q=p.a'－用于计算承载能力=20.35 KN/m

qk=pk.a'－用于计算挠度=15.90 KN/m

KN.m N/mm

2

验算：1.抗弯强度计算

M = 0.509 σ=M/W 107.487

2.挠度计算 wmax=0.283 mm

107.49MPa<[f] 能满足抗弯强度要求 [w]=min(Lb/150,10)=3.333 mm

0.28mm<[f] 能满足挠度要求

五、梁底支撑纵杆（纵向水平杆） 14

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1.荷载计算

3

2

每根横向水平杆传递给纵向水平杆的最大支座荷载：

N=7.121KN Nk=5.567KN

按每跨受 1 集中力作用下连续梁公式验算： 验算：1.抗弯强度计算 M=系数.N.la=0.748KN.m σ=M/W=158.006 N/mm

2.挠度计算

3

2

其中W=4732 mm 其中[fm]=205N/mm

158.01MPa<[f] 能满足抗弯强度要求

24

[w]=min(La/150,10)=4.000 mm wmax=系数.Nla/100EI=0.589 mm

0.59mm<[f] 能满足挠度要求

其中E=206000N/mm 其中I=113600mm

N1= 14.242 Nut=N1+N2 15.142

Nut/υAKH≤f

Ix= A= i= Wx = μ= k= l01=k.μ.h= l02=h+2a= l0=max(l01,l02)=

长细比λ λ=l0 / i =

113600 450 15.889 4732 1.27 1.163 2.66 1.80 2.66 167.6 0.251 0.99 135

KN KN KN mm mm mm mm m m m N/mm

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六、立杆稳定性计算 承重架搭设采用全敞开式，以下计算按不组合风荷载考虑 1.荷载计算：

立杆轴向力设计值合计∑N 2.立杆稳定计算

立杆参数：

立杆计算长度：

轴心受压构件稳定系

数υ由λ得： 高度调整系数KH

则得：

公式：

惯性距Ix(mm4) 截面积A(mm2) 截面回转半径 截面模量Wx

等效计算长度系数μ 计算长度附加系数k

立杆计算长度l0

上部荷载传递力

支撑架自重 N2=1.2*0.125*H= 0.900

υ= KH= Nut/υAKH=

135MPa<205 MPa =[f] 能满足立杆稳定计算要求

3)模板的拆除与维护

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