图3.6 机座和端盖的装配模型
3.3 载荷及边界条件
3.3.1整体受力
根据曳引轮受力状况及曳引机整体结构，推出在曳引机正常运行中（此时忽略制动器对结构的约束作用）整机受力状况，按理想约束与加载，确立了简化的力学模型，如图3.7和3.8 所示：
图3.7 曳引轮受力示意图
.专业.专注.
图3.8 曳引机整机受力简化模型
其中
2? P?Px2?py?T2cos??????2??T1?T2sin??????2
??arctanPYT?T2sin(???)?arctan1 pXT2cos(???)D1 2 Me?(T1?T2) RF? l1?l2lP,RC?1P l2l2根据实际载荷（轿厢按 125%额定载荷加载）及曳引机结构知：当轿厢平稳 运行时，
T1?1300kgf,T2?900kgf,D1?404mm,??150?,l1?27mm,l2?140mm
从而有：
P?19.2kN,??24?,Me?0.808kN?m ,RF?22.9kN,RC?3.69kN
2a?0.8m/s当电梯启动和停车过程中，轿厢有向下的加速度，考虑其产生
的附加惯性力，则：
T1?14.04kN,T2?8.28kN.
从而有:
P?19.5KN,??21.5?, Me?1.163kN?m,RF?23.3kN,RC?3.76kN
.专业.专注.
其余参数同上。
3.3.2机座和端盖的约束及受力
机座和端盖的约束主要是机座下底面及底脚螺栓孔处受到的螺栓的约束和机座与端盖装配时的面面结合约束，载荷则主要来自于机座轴承和端盖轴承处对应于轮毂和轴所受约束的径向反力，分别为RF和RC；及机座上定子铁心装配处用于约束定子铁心的切向力矩为Me。
3.3.3有限元模型的加载和约束
根据上述受力状况，对于装配后的曳引机支承部件（机座和端盖）有限元模 型，在机座底脚螺栓孔处施加固定约束，在机座和端盖连接处施加面面粘合或面面接触约束。
有三组载荷施加于该装配模型上：
（1）机座轴承装配处相应部位的轴承载荷分布力，对于电梯平稳运行和加速
运行，均值分别为1.90MPa 和1.93MPa。
（2）端盖轴承装配处相应部位的轴承载荷分布力，对于电梯平稳运行和加速
运行，均值分别为1.31MPa 和1.33MPa。
（3）机座定子铁心装配处沿圆周表面的切向面均布力，其值为
38.51?10?3MP和55.43?10?3MP。
aa有限元模型的加载和约束情况如图3.9所示:
.专业.专注.
图3.9 有限元模型的约束和加载
3.4 应力应变及安全性能分析
3.4.1机座及端盖采用QT400材料
对装配的支撑部件的有限元模型，按相应的材料常数及曳引机平稳运行和加 速运行两种工况下的加载状况，进行应力应变分析，得到其受力后的应力、应变、位移和安全系数状况。
本分析从计算结果中提取位移量和von Mises应力进行分析，从而评估其强度和刚度。
1机座及端盖装配体分析
1）平稳工况下的位移分析
以下为曳引机受125%额定载荷平稳运行中机座和端盖装配模型的位移分布云图。由图3.10中可知，位移最大位置在机座顶部前端，其值为7.274e-003 mm。
2）平稳工况下的应变分析
由图3.11可知其受力后的变形状况，应变最大处在机座后地脚螺栓连接处。 .专业.专注.
图3.10 机座及端盖位移量分布云图（曳引机125%载荷平稳运行，材料QT400）
图3.11 机座及端盖应变情况（曳引机125%额定载荷平稳运行，材料QT400）
.专业.专注.
相关推荐：
loading