设、调整导墙模板。 六、模板的拆除 1、拆模条件
1.1钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件试块并作试验来确定） 结构类型 结构跨度 砼强度值 板 梁 外墙、柱 内墙、柱 ≤2 ＞2，＜8 ≤8 ≥设计砼强度标准值百分率50% ≥设计砼强度标准值百分率75% ≥设计砼强度标准值百分率75% 7.5Mpa 1.2Mpa 2、拆模注意事项
拆模顺序与支模顺序相反（应自上而下拆除），后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。
拆模时不得使用大锤或硬撬乱捣，拆除困难，可用橇杠从底部轻微橇动；保持起吊时模板与墙体的距离；保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。 七、 成品保护
1、上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。
2、为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行
第四章 模板计算
一、楼板模板
楼板厚120mm，模板采用15mm厚高强木胶板，次龙骨采用50×100mm方木E=104N/mm2,I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104主龙骨为Φ48×3.5mm钢管.
1、荷载计算
模板及支架自重标准值 ：0.3KN/m2 混凝土标准值 ：24KN/m2 钢筋自重标准值 ：1.1KN/m2 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 荷载标准值：F1=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN
荷载设计值：F2=（0.3+24×0.15+1.1）×1.2+2.5×1.4=9.5 KN 2、计算次龙骨间距
新浇筑的砼均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。 按抗弯强度验算
M=1/8×q1l12 σ=M/W≤fm 式中：
M—弯距设计值（Nmm）
q1—作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm），q1=F2×a2=1.9KN/m l—次龙骨间距
σ—受弯应力设计值（N/mm2） w—截面抵抗矩=1/6bh2
fm—模板的抗弯强度设计值（N/mm2）取11 N/mm2 σ=M/W≤fm
1/8× q1l1÷（1/6×bh2）≤11 N/mm2 l1≤[88×200×152÷(6×1.9)]1/2=589mm
按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250 ω=0.677×ql4÷(100EI) ≤l/250
q—作用在模板上的均布荷载（N/mm）
E—模板的弹性模量（N/mm2）E=1×104 N/mm2
I—模板的截面惯性矩（mm4）I=1/12bh3=5.625×104mm4 L≤[100×5.625×104×104÷（0.677×1.9×250）]1/3=559
取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=559mm施工次龙骨间距取200mm〈li满足要求。 3、用Φ48×3.5钢管脚手架，间距最大为900mm最下一层地杆距地300mm中间水平拉杆间距不大于1600mm，支撑杆有效面积为489mm2（内R=41mm）。 （1） 抗压强度验算： N=9.5×1.6×1.2=18.24KN
[N]=Af=489×215=105KN〉18.24KN满足
（2） 稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算） Ix=π（D4-d4）/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4 ix=（Ix/A）1/2=15.79mmλ λx=1800/ ix=1800/15.79=114
查Q235,a类截面轴压稳定系数Φx=0.453 欧拉临界应力
Nex=π2EA/λ2x=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN 初始偏心距Mx=Ne=18.24×103×25=4.56×105N、mm
截面塑性发展系数γx=1.0, 等效弯距系数ρmax=1.0 受压最大纤维毛截面抵抗距
W1x=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/ΦxA+ρmanMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9MPa〈215 Mpa(满足要求)。 二、墙体模板安装计算 1、荷载计算
1标准层高2.9m，侧压力为： （1） 新浇混凝土对模板产生的侧压力。○
F1=0.22γctoβ1β2v1/2 F2=Hγc
两者取小值。
式中：F1、F2—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（KN/m） γc—混凝土重力密度取24KN/m3
to—新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土取to=5h v—混凝土浇筑速度v=3m/h
H—混凝土侧压力计算位置处及新浇混凝土顶面的总高度取H=3.8m β1—外加剂影响系数β1=1.0
β2—混凝土坍落度修正系数β2=1.15
得：F1=0.22×24×5×1×1.15×31/2=52.58KN/m2 F2=24×3.8=91.2KN/m2〉F1 取F1=F2=52.58/m2
2倾倒混凝土时对模板产生 （2） 倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载○水平荷载取4KN/m2
1○2两项荷载组合，得模板承受得水平荷载值为 由○
1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)。q=○1q=1.2×○
=52.58KN/m2（用于验算模板及其支撑的刚度）
2、板及次龙骨的设计及验算：
（1） 次龙骨的设计及验算：
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：E=10000N/mm2,σ=87N/mm2,I=416cm2,ω=83cm2
主龙骨间距取600mm。次龙骨按三跨连续梁计算。
（2） 次龙骨的强度验算为：
次龙骨承受的荷载为：q托=ql模=68.69×0.3=20.6KN/m 式中：
q托—模板传给次龙骨的线荷载 l模—模板的跨度。
计算简图如图：
q托=ql模=68.69×0.3=20.6KN/m A B C D
次龙骨强度计算简图（每个支点的距离为200）
得次龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.1q托l2托=0.1×20.6×0.62=0.74KN/mm2
σ=M/ω=0.74×106÷（83×103）=8.91〈[σ]=87N/mm2 次龙骨的强度满足要求
（3） 次龙骨的刚度验算 托梁承受的线荷载为：
q次=ql模=68.69×0.25=17.17KN/m 计算简图如图
q、托=17.17KN/m A B C D 200 200 200
次龙骨刚度计算简图
得最大挠度为ω=0.677q次l4次/100EI
=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×4.16×106 =0.36mm〈[ω]=1.5mm 次龙骨的刚度满足要求
3、主龙骨的设计及验算：
主龙骨选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm主龙骨按三跨连续梁计算。
主龙骨的截面性能为
σ=215N/mm2 I=2×12.19×cm4 ω=2×15.08cm3
(1) 主龙骨的强度验算： 次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q次L次=20.6×0.6=13.36KN 计算简图：
P主 P主 P主 P主 P主 P主=13.36KN
A B C D 200 200 200 200 200 200 200 200 200 600 600 600 主龙骨刚度计算简图
得最大挠度为
Mmax=0.604P主L次=0.604×0.6=4.84KN
σ=M/ω=4.84×106/2×15.08×103=160.48〈[σ]=215N/mm2 主龙骨的刚度满足要求 （3） 主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P`主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN 计算简图：
P`主 P`主 P`主 P`主 P`主 P`主=10.3KN
A B C D 200 200 200 200 200 200 200 200 200 600 600 600 主龙骨刚度计算简图
得最大挠度为
ω=1.883×PL/100EI=1.883×103×103×0.63×109/100×2.06×105×2×12.19×104=0.83mm〈3.00mm（满足要求） 主龙骨的刚度满足要求。 4、穿墙螺栓设计：
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图
600
600
穿墙螺栓荷载计算单元
得每根穿墙螺栓承受的拉力为 T=qS=52.58×0.6×0.6=18.93KN
选用Φ14穿墙螺栓查表得，净面积A=113mm2 σ=T/A=18.93×103/113=167.5N/mm2〈215N/mm2 穿墙螺栓的承载力满足要求 三、柱模板计算
柱箍采用Φ48×3.5×2钢管，间距500mm
1、 柱模受到新浇混凝土侧压力
F=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2 2、 所受的均布荷载值
q=52.58×0.85×0.5=22.35N/mm 3、柱箍最大弯矩值
Mman=ql2/8=22.35×8502/8=2018484N·mm 4、度计算
N/A+Mman/ω=600×22.35÷（2×489）+2018484÷（2×15.08×103）=80.64N/mm2〈f=215N/mm2（可以） 5、挠度计算
ω=5l24÷（384EI）=5×8504÷（384×2×12.19×104×2.06×105）=0.14mm〈[ω]=1.5mm满足要求。
四、梁模板计算
梁截面200 ×450mm
1、底模验算
相关推荐：
loading