66. 一蒸发器每小时将1000 kg/h的NaCl水溶液由质量分数为0.05浓缩至0.03，则浓缩液的流量是（A）。
A. 166.7 kg/h B. 50 kg/h C. 300 kg/h D. 833.3 kg/h 67. 气体的吸收属于（B）.
A. 液固传质过程 B. 气液传质过程 C. 液液传质过程 D. 气固传质过程
68. 某含乙醇12.5%（质量分数）的乙醇水溶液，其所含乙醇的摩尔比为（B）. A. 0.143 B. 0.0559 C. 0.0502 D. 0.0529
69. 在分子传质过程中，若漂流因数p总/pBM＞1，则组分A的传质通量NA与组分A的扩散通量JA的关系为（C）.
A. NA =JA B. NA ＜JA C. NA ＞JA D. 不好判断 70. 气体中的扩散系数DAB与温度T的关系为（D）。
A. DAB ∝ T1.0 B. DAB ∝ T0.5 C. DAB ∝ T2.0 D. DAB ∝ T1.75 71. 气体中的扩散系数DAB与温度P总的关系为（D）。
A. DAB ∝P总1.5 B. DAB ∝P总1.0 C. DAB ∝P总0.5 D. DAB ∝P总-1.0 72. 在蒸汽冷凝传热中，不凝气体的存在对α的影响是（A）。 A. 不凝气体存在会使α大大降低 B. 不凝气体存在会使α升高 C. 不凝气体存在对α无影响
73. 一定质量的流体在φ25 mm×2.5 mm的直管内作强制湍流流动，其对流传热系数αi=1000
W/(m2·℃)，如果流量和物性不变，改在φ19 mm×2 mm的直管流动，其αi为（D）W/(m2·℃). A. 1259 B. 1496 C. 1585 D. 1678 74. 液体沸腾操作时，工业上总是设法控制在（B）。
A. 自然对流区 B. 泡核沸腾区 C. 过渡区 D. 膜状沸腾区 75. 实际生产中沸腾传热过程应维持在( D )区操作。 A． 自然对流 B． 强制对流 C． 膜状沸腾 D． 核状沸腾
76. 在蒸气—空气间壁换热过程中，为强化传热，下列方案中的（ B ）在工程上可行。 A. 提高蒸气流速 B. 提高空气流速
C. 采用过热蒸气以提高蒸气温度
D. 在蒸气一侧管壁加装翅片，增加冷凝面积
77. 对流传热系数关联式中普兰特准数是表示（ Ａ ）的准数。 A． 物性影响 B．流动状态 C． 对流传热 D． 自然对流影响
78. 某蒸发器用以增浓50%(质量)的NaOH水溶液，加热用饱和温度为160oC的饱和蒸汽，已知常压下50%的NaOH水溶液的沸点为140oC，当冷凝器真空度为53kPa（此温度下，纯水的饱和温度为80oC）。如忽略液面高度且杜林规则适用，则传热温度差为（ B ）。 A． 30 oC B. 40 oC C. 50 oC D. 60 oC 79. 适宜高粘度、易结晶、结垢的浓溶液的蒸发器为（ D ）。 A. 升膜蒸发器 B. 降膜蒸发器 C. 强制对流蒸发器 D. 旋转刮片式蒸发器 80.对流传热系数关联式中格拉晓夫准数是表示（Ｄ）的准数。 A 物性影响 B 流动状态 C 对流传热 D 自然对流影响
81. 利用水在逆流操作的套管换热器中冷却某物料，要求热流体温度T1、T2及流量qm,h不变，今因冷却水进口温度t1增高，为保证完成生产任务，提高冷却水的流量qm,c，其结果是（C）. A. K 增大，△tm不变 B. Q 增大，△tm下降
C. Q 不变，△tm下降，K 增大 D. Q 不变，K 增大，△tm 不确定 82. 气体的导热系数值随温度的变化趋势为：（A）。
A. T 升高，λ增大 B. T 升高，λ减小 C. T 升高，λ可能增高或减小 D. T 变化，λ不变
83. 双层平壁定态热传导，壁厚相同，各层的导热系数分别为λ1和λ2，其对应的温度差为△t1和△t2，若△t1＞△t2，则λ1和λ2的关系为（A）.
A. λ1＜λ2 B. λ1＞λ2 C. λ1=λ2 D. 无法确定
84. 一套管换热器采用逆流操作，热流体的进、出口温度分别为350K、300K，冷流体的进、出口温度分别为250K、300K，此时的对数平均温度差△tm为（D）。 A. 30 ℃ B. 40 ℃ C. 45 ℃ D. 50 ℃
85. 对接近常压的低组分溶质的气液平衡系统，当温度升高时，亨利系数E将（A），相平衡常数m将（A），溶解度系数H将（C）.
A. 增大 B. 不变 C. 减小 D. 不确定 86. 若某气体在水中的溶解度系数H非常大，则该气体为（A）。
A. 易溶气体 B. 难溶气体 C. 中等溶解度气体 D. 不确定 87. 氨水的气液平衡关系符合亨利定律，其相平衡常数为0.75，若氨水中氨的摩尔分数为0.025，则与之平衡的气相摩尔比为（D）.
A. 0.0256 B. 0.0188 C. 0.0185 D. 0.0192
88. 在一定的压力和温度下，气体1和气体2分别在水中溶解，若气体1的溶解度大于气体2，则亨利系数E1与E2的关系为（C）.
A. E1＞E2 B. E1=E2 C. E1＜E2 D. 不确定
89. 在吸收操作中，以气相组成差表示的吸收塔某一截面上的总推动力为（B）。 A. Y*-Y B. Y-Y* C. Yi-Y D. Y-Yi 90. 推动力（x*-x）与吸收系数（B）相对应。
A. kL B. Kx C. KX D. KL 91. 推动力（Y-Y*）与吸收系数（D）相对应。 A. KG B. ky C. kG D. KY 92. 在下列吸收过程中，属于气膜控制的过程是（C）.
A. 水吸收氢 B. 水吸收硫化氢 C. 水吸收氨 D. 水吸收氧 93. 在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为6%（体积分数）；系数尾气中溶质的组成为1.2%，则溶质的吸收率为（A）。 A. 81.03% B. 80.0% C. 118.97% D. 18.97%
94. 在气体处理量一定时，减小吸收剂用量，则吸收推动力（C）。
A. 增大 B. 不变 C. 减小 D. 不确定 95. 在填料吸收塔中用清水吸收氨-空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为0.01，出塔组成为0.001（均为摩尔比），操作条件下的气液平衡关系为Y=0.88X，则溶液出塔的最大摩尔分数为（D）。
A. 0.0113 B. 0.0088 C. 0.00114 D. 0.0114 96. 填料因子Ф值减小，泛点气速uF（B）。
A. 减小 B. 增大 C. 不变 D. 不确定 97. 某填料的比表面积为190 m2/m3，空隙率为98.5%，则该填料的填料因子为（B）。 A. 192.89 B. 198.81 C. 195.83 D. 0.005
98. 在吸收塔调节过程中，如减小液体的进口浓度x2，则吸收推动力增大，传质速率增加，吸收比提高，则气体出口浓度 y2 ( B )，液体出口浓度( B ) A．增加 B. 减少 C.不变 D.无法判断
99. 在吸收塔某处，气相主体浓度y=0.025，液相主体浓度x=0.01，气相传质分系数ky=2kmol/m2h， 气相总传质系数Ky=1.5kmol/ m2h，则该处气液界面上气相浓度yi应为（ B ），平衡关系 y=0.5x.
A. 0.02 B. 0.01 C. 0.015 D. 0.005
100. 在填料塔中用清水吸收混合气中的NH3，当水泵发生故障，水量减少时，吸收率 ( B )
A．增加 B. 减少 C.不变 D.无法判断 101. 填料塔的正常操作区域为（C）。
A. 载液区 B. 液泛区 C. 恒持液量区 D. 任何区域 102. 操作中的精馏塔，保持F,q,xD,xW,V’不变， 减小xf，则（ C ） A．D增大，R减小 B. D不变，R增加； C. D减小，R增加 D. D减小，R不变；
103. 某混合气与溶液接触，已知该物系的平衡方程为ye=1.0 x，当溶液中溶质含量为0.04（摩尔分率，下同），气相中溶质含量为0.05，该过程为（A ） 。 A．吸收
B．解吸
C．平衡
D．无法确定
104.气体吸收过程, 当操作压力增加，亨利常数m 将（B） , 吸收速率将 （A）． A．增加 B．减少 C．不变 D．不能确定
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