《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

《建筑施工扣件式钢管脚手架

安全技术规范》（JGJ130-2011）

一、 规范修订的背景

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。

规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。

和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。

施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。

二、 本次规范修订的主要内容

1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。

2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。

3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。

5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算

公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。

7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;

表4.3.1 荷载效应组合

计算项目 荷载效应组合 37284 91A4 醤 38986 984A 顊21741 54ED 哭J23889 5D51 嵑 纵向、横向水平杆强度与变形 永久荷载+施工荷载 脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的强度、稳定与变形 1永久荷载+施工荷载 ○2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷○载） 1永久荷载+可变荷载（不含风荷○载） 立杆稳定 2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷○载） 单排架，风荷载+2.0 kN 连墙件强度与稳定 双排架，风荷载+3.0kN 8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。

常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m） 连立步距 下列荷载时的立杆纵距la(m) 脚手墙件设置 杆 横距 32650 7F8A 羊26122 架允许搭设高度[H] lb 660A 昊21572 5444 呄2+0.35 2+2+2×3+0.35 0.35 (kN/m) 23+2+2×0.35 (kN/m) 2N38008 9478 鑸38093 94CD 铍Jz h (kN/m2) (kN/m2) 22465 57C1 埁29163 71EB 燫32288 7E20 縠39517 二步三跨 1.05 1.5 2.0 1.5 1.5 1.5 9A5D 驝27823 6CAF 沯824420 5F64 彤22912 5980 妀 50 1.80 1.8 1.5 1.5 1.5 32 1.5 1.8 1.5 1.5 1.5 \\32204 7DCC 緌