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框架结构毕业设计计算书 -

来源:用户分享 时间:2025/7/3 15:31:20 本文由闂傚倸鍊搁崐鎼佸磹閹间礁纾归柟闂寸绾惧綊鏌熼梻瀵割槮缁炬儳缍婇弻鐔兼⒒鐎靛壊妲紒鐐劤缂嶅﹪寮婚悢鍏尖拻閻庨潧澹婂Σ顔剧磼閹冣挃闁硅櫕鎹囬垾鏃堝礃椤忎礁浜鹃柨婵嗙凹缁ㄥジ鏌熼惂鍝ョМ闁哄矉缍侀、姗€鎮欓幖顓燁棧闂備線娼уΛ娆戞暜閹烘缍栨繝闈涱儐閺呮煡鏌涘☉鍗炲妞ゃ儲鑹鹃埞鎴炲箠闁稿﹥顨嗛幈銊╂倻閽樺锛涢梺缁樺姉閸庛倝宕戠€n喗鐓熸俊顖濆吹濠€浠嬫煃瑜滈崗娑氭濮橆剦鍤曢柡澶嬪焾濞尖晠寮堕崼姘殨闁靛繈鍊栭埛鎺懨归敐鍫綈闁稿濞€閺屾稒鎯旈姀掳浠㈤悗瑙勬礃缁捇寮崘顔肩<婵﹩鍘鹃埀顒夊墴閹鐛崹顔煎濠碘槅鍋呯粙鎾愁嚕瑜旈崺鈧い鎺嶈兌缁♀偓闂佹眹鍨藉ḿ褍鐡梻浣呵归敃銉╁箖閸屾凹鍤曢柟闂寸鍥撮梺绯曞墲濞叉粎绮诲顒夋富闁靛牆妫楁慨褏绱掗幓鎺撳仴闁诡垰鏈换婵嬪礃閿旇法鐩庢俊鐐€曠换鎰偓姘煎墴瀵娊鏁愰崨顏呮杸闂佺偨鍎辩壕顓㈠春閿濆洠鍋撶憴鍕鐎规洦鍓濋悘鎺撲繆閵堝繘妾悗绗涘洤姹查梺顒€绉甸埛鎺楁煕鐏炲墽鎳呴柛鏂跨Ч閺岀喖顢欓懖鈺佺厽閻庤娲樼换鍕閿曞倸妫橀柕鍫濈墐閸嬫捇宕稿Δ鈧痪褔鏌涢锝囶暡婵炲懎鎳橀弻娑㈠Ω閿斿墽鐤勯梺鍝勬湰閻╊垶銆侀弴銏犖ч柛娑卞枤閳ь剝宕电槐鎾存媴缁嬫鏆㈤梺绋款儍閸婃繂顕f繝姘亜闁稿繗鍋愰崝鐑芥⒑閹稿孩纾甸柛瀣尰椤ㄣ儵鎮欐潏鎹愨偓鍧楁煛鐏炲墽鈽夐柍璇叉唉缁犳盯寮幋鐑囩礂濠电姵顔栭崰鏍晝閵娿儮鏋嶉柨婵嗘处椤洟鏌熼悜妯烘闁绘柨鍚嬮崵鎺楁煏閸繂顒㈢悮锝夋⒒閸屾艾鈧兘鎳楅懜鐢典粴闂備焦瀵уú蹇涘磹閺囥垺鏅濋柕蹇嬪€栭悞鑲┾偓骞垮劚閹虫劙宕濋敃鈧—鍐Χ閸℃鐟愰梺鐓庡暱閻栫厧鐣烽鐐茶摕闁靛濡囬崢鐢告⒑閸涘﹤鐏熼柛濠冪墱閳ь剚鐔幏锟� 分享 下载这篇文档手机版
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毕 业 设 计 36 ?Tg??T α1=?1????0.9α

max

=0.049

0.85 >1.4 Tg=1.4×0.35=0.49,由抗震规范可知尚须计算顶部附加

集中水平地震作用。

δn=0.08T1+0.07=0.08×0.60+0.07=0.118 结构总水平地震作用标准层:

Fek=α1Geg=0.049×0.6O×4632=147.53KN 顶部的附加集中水平地震作用为: △ Fn=δn Fek=0.138×147.53=17.41KN Fi=GiHiFek(1-δn)/∑GiHi

F?1?5.18

F1=9.99 F2=14.60 F3=19.21 F4=23.81 F5=28.42 F6=28.91

毕 业 设 计

37

层 6 5 4 3 2 1 -1 Fi(KN) 46.32 28.42 23.81 19.21 14.60 9.99 5.18 Vi(m) 46.32 74.74 98.55 117.76 132.36 142.35 147.53 ∑D 67174 67174 67174 67174 67174 67174 78355 Δue 0.0007 0.0011 0.0015 0.0018 0.0020 0.0021 0.0019 一层:0.0021/3=1/1429<1/550

满足要求

毕 业 设 计

38

地震作用下A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi ∑D/ KN/m Dim/ Dim/Vim /KN 6 5 4 KN/m ?D /KN yh /m Mc上 Mc下 Mb总 /KN.m /KN.m /KN.m 46.32 67174 18061 0.269 74.74 67174 18061 0.269 98.55 67174 18061 0.269 12.46 0.9 26.17 11.21 26.17 20.11 1.05 39.20 21.11 50.42 26.51 1.2 47.72 31.81 68.83 31.68 1.35 52.27 42.76 84.08 35.60 1.35 58.75 48.07 101.51 38.29 1.5 57.44 57.44 105.50 40.13 2.28 48.96 91.50 106.39 3 117.76 67174 18061 0.269 2 132.36 67174 18061 0.269 1 142.35 67174 18061 0.269 -1 147.53 78355 21291 0.272

地震作用下B轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi ∑D/ Dim/ KN/m KN/m Dim/Vim /KN ?D /KN yh /m Mc上 Mc下 Mb右 Mb左 /KN.m /KN.m /KN.m /KN.m 6 46.32 67174 29593 0.441 20.41 1.11 38.57 22.65 18.24 20.32 5 74.74 67174 29593 0.441 32.93 1.26 57.29 41.49 37.81 42.13 4 98.55 67174 29593 0.441 43.42 1.41 69.03 61.22 52.27 58.24 3 117.76 67174 29593 0.441 51.88 1.41 82.49 73.15 67.97 75.73 2 132.36 67174 29593 0.441 58.31 1.41 92.71 82.22 78.45 87.41 1 142.35 67174 29593 0.441 62.71 1.5 94.07 94.07 83.38 92.90 -1 147.53 78355 34065 0.435 64.14 2.1 89.79 134.69 86.97 96.89 地震作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi ∑D/ Dim/ KN/m KN/m /KN Dim/?D Vim /KN 13.46 21.72 28.64 34.22 38.46 41.37 43.27 6 46.32 67174 19520 5 74.74 67174 19520 4 98.55 67174 19520 3 117.76 67174 19520 2 132.36 67174 19520 1 142.35 67174 19520 -1 147.53 78355 22979 0.291 0.291 0.291 0.291 0.291 0.291 0.293 /KN.m /KN.m /KN.m 0.90 28.27 12.11 28.27 1.17 39.75 25.41 51.86 1.32 48.11 37.80 73.52 1.35 56.46 46.20 94.26 1.35 63.46 51.92 109.66 1.50 62.05 62.05 113.97 2.28 52.78 98.65 114.83 yh /m Mc上 Mc下 Mb总 毕 业 设 计

39

地震载作用下框架柱轴力和梁端剪力

梁端剪力/KN 层 AB跨 VbAB柱轴力/KN A轴 NcAD轴 NcD 9.53 27.96 53.79 87.12 125.76 166.33 207.84 BD跨 VbBCB轴 VbBA?VbBC NcB 6 5 4 3 2 1 -1 15.48 21.25 26.68 31.57 33.14 33.92 18.43 25.84 33.33 38.64 40.56 41.51 -23.27 -44.52 -71.19 -102.76 -135.90 -169.82 -1.74 -2.95 -4.59 -6.66 -7.07 -7.43 -7.59 -1.74 -4.69 -9.28 -15.93 -23.00 -30.43 -38.02 六、框架内力组合

各种荷载情况下的框架内力求的后,根据最不利又是可能的原则进行组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算个控制截面出的(支座边缘处的)内力值。 支座边缘处的内力值: M边?M?V?

2b V边?V?q?

2b式中 M边——支座边缘处截面的弯矩标准值; V边——支座边缘处截面的剪力标准值:

M——梁柱中线交点处饿弯矩标准值;

V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值; q——梁单位长度的均布荷载标准值; b——梁端支座宽度(即柱截面高度)。

柱上控制截面在上层的梁底,柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算到控制截面处的值。为了简化起见,也可以采用轴线处的内力值,这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。 各内力组合见表:

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