建筑地面设计规范GB50037-2014

加冲切验算。

C.4计算实例 C.4.1 例题。

地面上存放最大加工件额定重量为1 4t，部件长3.5m，重量由两个矩形支承面平均分担，支承面中心距离为2.8m。基土为湿度正常的粉土。面层采用3 0mm厚的细石混凝土，可与垫层起共同作用，缩缝为平头缝构造，求混凝土垫层厚度(图C.4.1—1、2)。，

C.4.2 计算数据。

分别计算单个当量圆形荷载：

Qk1?Qk2=1/2×14×10=7×10N Gk=0（垫层自重忽略不计）

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?Q=1.4

CG?CQ=1.0

?C=1.1

由式（C.2.6-1）得：

S1?S2??QiCQi?CiQki=1.4×1.1×7×10=10.78×10N 由式（C.2.3）和（C.2.5-1）得

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?j1??1?0.564A?0.564300?400?195.4mm

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?j2??2?0.564400?500?252.2mm

选用混凝土为C20，即ft?1.1N/mm2,EC?2.55?104N/mm2 湿度正常的粉土，由表C.1.5查得：EO?22N/mm2 C.4.3 临界荷位区按承载能力极限状态计算垫层厚度。 (1)按临界荷位分别计算：

。 ?O?1.0,kc?2.0,??1.91?10?31/mm（由表C.1.6查得）由（C.3.1）得：

h1??okcS1

14.24?(?.?j?0.36ft)1.0?2.0?10.78?104??137mm ?314.24?(1.91?10?195.4?0.36)?1.101.0?2.0?10.78?104??128mm ?314.24?(1.91?10?252.2?0.36)?1.10（2）确定临界荷位区 由式（C.1.7）得：

3L?0.33hEC EO32.55?104?0.33?137?474.9mm

22由式（C.2.8）得：

Romax?195.4?4.5?474.9?2332＜R12

即第二个荷载不在临界荷位区内，由上面计算可知h1>h2，暂定板厚为h1，且S1为最不利荷载。

C.4.4正常使用极限状态抗裂度验算： 由式(C.2.6—2)得：

SS?CQi?ciQki?1.0?1.1?7.0?104?7.7?104N 代入式（C.3.2）得：

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hf??okcSS4.04(?j/L?0.82)ft

1.0?1.0?7.7?104??119mm＜h1

195.44.04?(?0.82)?1.10474.9 抗裂度验算满足要求。

本例?j/L?0.411＜0.8，且地基强度适中，故也可免于验算。 C．4．5按组合等效荷载作用计算垫层厚度。 (1)考虑两相邻荷载之间影响：

已知：R12?2800mm，S1是按最不利荷载选定的计算中心。 荷位区半径由式(C．2．8)解出：Romax＜R12

由此可见S2在板中荷位区内，且满足2?j≤R12≤2Romax，故可按式(C.2.4—1)、(C.2.10一1)计算S2的等效荷载和荷载影响角。

(2) S2的等效荷载S12由式(C.2.4-1)得：

S12?S1(h221282)?10.78?104?()?9.41?104N h1137(3)荷载影响角，由(C.2.10-1)得：

?12?arccosR122800 ?arccos2Romax2?2332?53.09??0.9265（弧度）

(4)换算到计算中心的组合等效荷载： 由(C.2.4-2)得：

S1S?S1[1?2?(?1,2?sin?1,2cos1,2)?2S12 S19.41] 10.78?10.78?104[1??(0.9265?0.7996?0.6006)??10.78?104[1?0.2480]?13.45?104N

(5)将组合等效荷载S1S分别代人式(C.3.1)、(C.3.2)求出所需垫层厚度。

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a.临界荷位区按永载能力极限状态计算：

1.0?2.0?13.45?104hs??153mm

14.24?(1.91?10?3?195.4?0.36)?1.10b.板中荷位区作抗裂度验算:则h's?145mm C.4.6抗冲切验算：

?j/L?195.4/474.9?0.411＞0.2，不需验算。

C.4.7计算结果，由h1、hf、hs、h's中可取3 0mm厚细石混凝土面层．130mm厚C20级混凝土垫层，可起共同作用，则总厚度为160mm。

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