l0≤ln+=5.00-0.25=4.80m 边跨： ln=5.00-0.252-0.372=4.69m l0=ln+a2=4.69+0.372=4.88m
l0≤1.025ln=4.81m，取l0=4.81m
计算简图如下：
次梁的计算结果如下表，次梁配筋见附图：
次梁的受弯承载力及配筋计算 截面 弯矩系数 M(kNm) 受压区高度xmm Asmm2 选配 实际Asmm2 b×) 配箍率% ?min?max(0.2%,0.4端支座 0 - - - - - - - 边跨跨中 111 63.61 10.25 570.3 318 763 1400×315 1.21 离端第二支座 -111 -63.61 81.04 643.8 318 763 200×315 1.21 中间支座 -114 -48.80 59.85 475.5 218 509 200×315 0.81 中间跨跨中 116 42.70 6.85 380.7 218 509 1400×315 0.81 ft1.43)?max(0.2%,0.45?)?0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。 fy360
（3）斜截面受剪承载力及箍筋计算
次梁的斜截面承载力计算及配筋 截面 剪力系数 VkN Ass 选配(双肢箍) 实际Ass 配箍率% 端支座内侧 0.45 64.72 0.020 0.283 0.14 离端第二支座外侧 0.60 86.30 0.273 0.283 0.14 离端第二支座内侧 0.55 79.11 0.189 0.283 0.14 中间支座外侧 0.55 79.11 0.189 0.283 0.14 中间支座内侧 0.55 79.11 0.189 0.283 0.14 ?sv,min?0.24ft/fyv?0.24?1.43/270?0.13%，因此配筋满足最小配箍率要求。
（4）构造说明
● 实际配箍率均大于最小配箍率，满足要求，不需要弯起钢筋。
●
●
● ●
由于各跨跨度相差不超过20％，可变荷载与永久荷载的比值qg<3，故可以不必要画抵抗弯矩图，直接按构造规定确定钢筋的截断。 承重墙支座处负弯矩钢筋的锚固长度：
竖直段：15d=15×18=270mm,偏于安全地取250mm 水平段：5d=90mm，12b=185mm，取260mm。
支座处的负弯矩钢筋可在距离支座边=1567mm的距离处切断，取1600mm。 下部纵向受力钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度：
由于采用了带肋钢筋，5d=5×18=90mm，偏于安全地取为200mm。
2.1.5主梁的设计（按弹性理论计算）
（1）荷载
永久荷载设计值：
由次梁传来 9.48×5.0=47.40kN 主梁自重（折算为集中荷载） 1.2×25×0.25×（0.55-0.10）×2.0=6.75kN 梁侧抹灰（折算为集中荷载） 1.2×17×0.02×（0.55-0.10）×2.0×2=0.73kN
G=54.88kN
可变荷载设计值：
由次梁传来 Q=20.80×5.0=104kN 合计 G+Q=158.9kN （2）内力计算
由于主梁与柱整浇，故中间跨主梁的计算长度取两端柱中距；而主梁两端搁置在承重墙上，按照简支梁算。故计算长度为：
中间跨：l0=lc=6.00m≥1.05ln=5.78m，取l0=5.78m 边跨：l0=ln+a2+b2=6.00-0.5+0.25+0.372=5.94m
且l0≥1.025ln+b2=1.025×5.5+0.52=5.89m，所以取l0=5.89m 计算简图如下;
最不利内力组合如下表所示：
最不利内力组合
可变荷载作用跨 1跨，2跨 MB（kNm） MC（kNm） 备注 -273.22 -139.78
2跨，3跨 -139.778 -273.22 1跨，3跨 2跨 -166.23 -166.23 -166.23 -166.23
（3）正截面受弯承载力及配筋
支座负弯矩按制作边取值。正截面受弯承载力及配筋计算，如下表所示：
主梁的正截面受弯承载力及配筋计算 截面 M（kNm） 受压区高度xmm Asmm2 选配 实际Asmm2 b×） 配筋率% ?min?max(0.2%,0.4端支座 0 - - - - - - 边跨跨中 252.57 24.22 1395.1 325 1472 1450×515 1.14 内支座 -227.73 143.86 1488.2 3 25 1472 250×500 1.18 中间跨跨跨中 141.87 13.46 775.4 2 25 982 1450×515 0.76 ft1.43)?max(0.2%,0.45?)?0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。 fy360
主梁内力包络图如下：
（4）斜截面承载能力计算及配筋
，V?0.25fcbh0?0.25?14.3?250?515?460.3kN，截面满足要求。 主梁斜截面承载力及配筋计算见下表：
主梁斜截面承载力计算及配筋计算
截面 VkN Asvs 选配（双肢箍） 实际Asvs 配箍率% 端支座内侧 130.29 0.0102 8 200 0.50 0.20 内支座端跨侧 -205.88 0.5538 8 150 0.67 0.27 内支座中间跨侧 181.97 0.3818 8200 0.50 0.20 ?sv,min?0.24ft/fyv?0.24?1.43/270?0.13%，因此配筋满足最小配箍率要求。
（5）集中荷载梁侧附加箍筋面积
Asv?F158900??588mm2 fyv270每侧各配3根8双肢箍（实际）
（6）构造说明
● 由于不设置弯起钢筋，因而下部纵向受力钢筋都伸入支座内，锚固长度偏于安
全地，按V>0.7ftbh0计，las ≥12d=12×25=300mm（带肋钢筋），故一律取伸入支座的锚固长度为360mm。
● 上部纵向受力钢筋中的2根直径为25mm的钢筋兼做架力钢筋。
● 构造钢筋：主梁扣除翼缘板厚度后截面高度为=450mm，故应该在主梁的每个
侧面沿高度配置纵向构造钢筋（腰筋），腰筋间距≥200mm，考虑保护层厚度，沿高度方向布置1排腰筋。
● 承重墙支座处负弯矩钢筋的锚固长度：
竖直段：15d=15×25=375mm，取400mm 水平段：与上部相同，取为360mm
● 支座处的负弯矩钢筋可在距离支座边=1833mm的距离处切断，取2000mm。 （7）裂缝验算 边跨跨中:
，=2970mm；斜向计算跨度=l0 =3492mm；板厚t=(125～135) =99.8～139.7mm，故取t=120mm
平台梁：计算跨度l0=（）×1.05=2480mm，截面高度h≥l12=206.7mm，考虑构造要求，取h=350mm，b=150mm
平台板：板厚取t=70mm，计算跨度l01=(0×2)2-120+702=1280mm
楼梯踏步取b=270mm，=ρminbh=0.24％×1000×120=288mm2 跨中=110×12.90×2.972=11.38kN·m
由正截面受弯承载力公式可知：x=8.30mm< xb=57.60 mm，故不会发生超筋破坏。 As=α1 fcbx fy =439.74mm2
选配，As=565.49mm2，满足最小配筋率要求。 2.2.4平台板设计
（1）荷载
永久荷载设计值
80mm厚钢筋混凝土板 1.2×25×0.07=2.1 kNm2 20mm厚水泥砂浆面层 1.2×20×0.02=0.48 kNm2 20mm厚纸筋灰粉刷 1.2×17×0.02=0.41 kNm2 g=2.99 kNm2 可变荷载设计值 q=1.4×3.5=4.9 kNm2 合计 g+q=7.89 kNm2 （2）正截面受弯承载力及配筋（取1m宽板带）：
计算跨度l01=1.28m，b=1000mm，=ρminbh=0.24％×1000×70=168 mm2 故选配的钢筋，As=251 mm2 满足最小配筋率要求。 2.2.5平台梁设计
（1）荷载
永久荷载设计值
由楼梯和板传来的荷载 12×（12.90×2.97+7.89×1.28）=24.21kNm 梁自重 1.2×0.15×0.35×25=1.58 kNm 20mm厚梁侧抹灰（仅一面） 1.2×0.02×（0.35-0.07）×17=0.11 kNm
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