301、在计算焊接接头强度时，如果力的单位是牛顿(N)，面积的单位是平方毫米(mm2)，则应力的单位是( )。
A、MPa B、Pa C、Kgf/mm2 D、gf/mm2
302、板厚分别为8mm和10mm的两块钢板对接焊，焊件宽为100mm，钢板材料为Q235-A，焊缝的许用应力[σt]=165 MPa，母材许用应力[σ′t]=200MPa，则该焊缝能承受( )的拉力。
a、200KN b、165KN c、160KN d、132KN
303、两块厚度分别为10mm和12mm的钢板对接焊，材料为Q235-A，要求焊缝能承受200KN的拉力，则焊缝长度至少为( )。(Q235-A的许用应力[σt]=200 MPa，焊缝的许用应力[σt]=165 MPa)
a、84mm b、100mm c、102mm d、122mm
304、焊接接头静载强度计算时，角焊缝都是按( )计算强度。 a、压应力 b、拉应力 c、切应力 d、弯曲应力 305、对搭接接头静载强度计算时，假设条件不包括( )。 A、残余应力对接头有影响 B、正、侧面强度无差别 C、焊脚尺寸对强度无影响 D、熔深对强度有影响
306、已知手弧焊焊角尺寸为k，则直角等腰焊缝的计算厚度为( )。 a、1.4k b、0.7k c、0.7(k+3) d、1.4(k+3)
307、丁字接头，如开坡口并焊透，其静载强度应按( )计算。 A、搭接接头 B、对接接头 C、角接接头 D、十字接头
308、静载平行于焊缝的丁字接头，其产生最大应力的危险点是( )。(静载荷竖直向下) A、焊缝的最上端 B、焊缝的最下端 C、焊缝的中间 D、焊缝的上部1/3处
309、如图所示，静载平行于焊缝的丁形接头，其应力最大的危险点受到的应力是由( )引起的应力。 a、弯矩M=F.L b、切力Q=F
c、弯矩M=F.L和切力 Q=F
d、切力M=F.L和弯矩Q=F
310、脆性断裂的形貌在宏观上为平整的断口，断口截面一般与主应力( )。 a、平行 b、垂直 c、成450角 d、成300角 311、脆性断裂多发生于( )材料，如铁素体材料。
( A )体心立方晶体(B )面心立方晶体(C )密排六方晶体(D )密排四方晶体 312.脆性材料发生脆性断裂时，在断口处( )。 ( A )有明显塑性变形 (B )无明显塑性变形 (C )有明显弯曲变形 (D )有明显扭转变形
313.脆性断裂主要是在应力作用下，当材料的塑性变形过程严重受阻，材料不易发生变形而造 成的( )。
( A )表面分离(B )表面拉长(C )表面弯曲(D )表面扭曲
314.在焊接结构中，影响结构发生脆性断裂的外部因素不包括( )。 ( A )应力状态(B )材料的温度(C )加载速度(D )材料的缺陷 315.材料的脆性断裂与温度之间的关系是( )。 ( A )温度降低，脆性增大 (B )温度升高，脆性增大 ( C )温度降低，脆性减小 (D )脆性断裂与温度无关
316.为防止和减少焊接结构的脆性断裂，应尽量采用应力集中系数小的( )。 ( A )对接接头( B )搭接接头(C )角接接头(D )端接接头
317.为了防止结构脆性断裂，除了考虑设计和制造工艺之外，在选材上还要考虑材料的( )。
( A )强度 (B )断裂韧性 (C )硬度 (D )疲劳强度 318.为防止结构脆性断裂应( )。
( A )尽量减小结构的刚度(B )尽量增加结构的刚度 ( C )尽量减小结构的强度(D )尽量增大结构的强度 319.焊接结构产生的角变形对疲劳强度的影响是( )。 ( A )无影响 (B )变形越大，强度越低
( C )变形越小，强度越低 (D )变形越大，强度越高
320.试验表明，当密集气孔使断面减小至低于( )时，抗拉强度不会降低，但是疲劳载荷作
用下会引起应力集中，而产生疲劳裂纹。 ( A ) 7 % ( B ) 10 % ( C ) 12 % ( D ) 15 %
321.为了确保焊接结构的抗疲劳性能，对需要进行疲劳评定的焊接接头，其内部夹渣不得超过
咬边允许深度的( )。
( A ) 2 倍 (B)1 倍 (C ) 0.5 倍 (D ) 0.8 倍
322.为了提高焊接接头的疲劳强度，对于有很大内部缺陷的焊缝，一般采用( )法来清除缺
第 2 页 共 16 页 陷。
( A )砂轮修磨(B )碳弧气刨后补焊 (C )钻孔(D )钨极氩弧焊重熔
323. 为消除残余应力对焊接接头疲劳强度的影响，用射水冷却法时，将焊缝加热至500 ℃ 保
持( ) ，然后射水使表面快速冷却。
( A ) 3 min ( B ) 5 min ( C ) 7 min ( D ) 10 min
324.为提高焊件的疲劳强度而采用热应力消除法时，是将焊件在炉内加热至600℃ ，缓冷( )以上。
( A ) 12h (B )24h (C )8h (D )16h
325、在焊接结构安全评定中，将焊接缺陷分为非平面缺陷和平面缺陷两大类，通常平面缺陷不包括( )。
a、裂纹 b、未熔合 c、咬边 d、气孔
326、“合于使用”原则是一个更加科学、更加准确的评定准则，应用它对于焊接产品来说，既可增加构件的( )，同时也降低了构件的制造成本。 A、安全性 B、刚度 C、寿命 D、强度
327、我国的“CVDA”压力容器缺陷评定规范中，容器的壁厚δ≥10mm时，屈服点бS≤( )。 A、MPa B、235MPa C、355MPa D、415MPa
328、焊条电弧焊时，一般厚药皮焊条的定额计算系数(Kh)为( )。 A、1.71 B、2.10 C、2.71 D、3.10
329、焊条消耗量常按公式m=ALe/1-KS计算，式中KS的含义是( )。 A、焊条转熔系数 B、焊缝长度 C、焊条损失系数 D、焊缝横截面积
330、不开坡口的单面焊对接焊缝当余高为h，焊缝宽度为c，板厚为δ，间隙为b时，焊缝金属横截面积的计算公式是( )。
A、A=δb+(2/3)hc B、A=δb+(1/3)hc C、A=δb+(1/2)hc D、A=δb+(1/4)hc
331、自动埋弧焊时，如采用φ1.0的焊丝，若焊丝消耗量为40g/m，则焊剂消耗量约为( )。
A、40g/m B、60g/m C、20g/m D、80g/m 第 3 页 共 16 页
332、采用技术计算法确定气焊焊丝的消耗定额公式是G定=G敷(1+Kn)(kg)，式中Kn的含义是( )。
A、气焊过程中的损耗系数 B、气焊丝消耗定额 C、熔敷金属的质量 D、焊丝长度 333、用经验统计分析法确定气焊材料消耗定额的公式是G定=Gh.L，式中Gh表示焊缝单位长度的
材料消耗量，那么L的含义是( )。
A、焊缝长度 B、焊缝断面面积 C、材料密度 D、损耗系数
334、保护气体的消耗量通常按公式V=qv(1+η)tn计算，式中，qv的含义是( )。 A、保护气体的体积 B、保护气体的体积流量 C、焊件数量 D、气体消耗系数 335、计算保护气体的消耗量时，气体损耗系数一般取( )。 A、0.01～0.02 B、0.02～0.03 C、0.03～0.05 D、0.06～0.08
336、某焊接车间每月需要60000L氩气，则该车间一年最少需要( )氩气。(氩气瓶容量为40L)
A、120瓶 B、300瓶 C、1500瓶 D、18000瓶
337、电弧焊时，在计算电能消耗的计算公式中，如采用E4303焊条进行焊接时，熔敷系数(aH)为( )。
A、8.25 B、8.6 C、9.2 D、9.25
338、用直流电源进行电弧焊时，电能消耗量计算公式W=UCX/(ηaH)中，η表示的含义为( )。
A、电弧燃烧时间 B、弧焊电源有效率 C、电弧电源空载功率 D、空载消耗系数 339、采用交流电源进行电弧焊时，电能消耗量计算公式W=UIt/(1000η)中，t表示的含义为( )。
A、电弧燃烧时间 B、弧焊电源有效率 C、电弧电源空载功率 D、空载消耗系数 340、焊接作业时，焊接辅助时间不包括( )时间。
A、焊件清理 B、焊条更换 C、焊缝测量检查 D、焊接工件 341、领取生产任务单、图样和焊接工艺卡的时间是( )。 A、作业时间 B、辅助时间 C、基本时间 D、准备结束时间 342、焊接基本时间与( )成反比。
A、焊缝横截面积 B、焊缝长度 C、焊缝电流 D、焊缝金属密度 343、论文写作时，论述中的确定性意见及支持意见的理由被称为( )。 A、论据 B、论证 C、论点 D、引证
344、论文写作时，证明论点判断的依据被称为( )。 A、论点 B、论证 C、引证 D、论据
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