模板支架对楼盖影响分析计算书1

39号楼模板支架对楼盖影响分析计算书

模板、支架对楼盖影响分析计算依据《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编、《工程结构设计原理》曹双寅主编。 计算数据采用39号楼最大跨房间数据，顶板取最厚板为150mm厚。依据混凝土施工手册按照天气平均气温为1°、混凝土龄期为5天、浇筑砼标号为C25，在保湿养护的条件下5天的龄期强度为24%*25=6MPA。（依据见后附表）在下实际计算中采用5天混凝土龄期强度为5.355MPA。经计算龄期5天混凝土的强度满足上层混凝土浇筑要求。

一、模板支架参数信息

设本工程第13层现浇楼盖正在施工，下设2层支架。楼盖板设计板厚度150mm，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号Φ51×3，现浇层楼盖施工荷载为2.000kN/m2。楼盖板计算板单元计算长度BL(m)：4.8；板单元宽度BC(m)：3.3。

(1)第12层楼盖模板支架参数：

立杆横向间距（m）：La=1.2；立杆纵向间距（m）：Lb=1.2； 本层层高H12=2.9m，楼盖板厚度为h12=150mm；

本层混凝土已浇筑时间（天）：T12=5；混凝土强度fc12=5.355MPa；混凝土弹性模量Ec12=17640MPa；

立杆传递荷载组合值(kN)：P12=8.346kN。 楼盖板配筋信息如下：

钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2） X向正筋 HRB400Y向正筋 HRB400X向负筋 HRB400Y向负筋 HRB400

10@150 ASX=523.33 10@150 ASY=523.33 10@150 ASX'=523.33 10@150 ASY'=523.33

(2)第11层楼盖模板支架参数：

立杆横向间距（m）：La=1.2；立杆纵向间距（m）：Lb=1.2； 本层层高H11=2.9m，楼盖板厚度为h11=150mm；

本层混凝土已浇筑时间（天）：T11=11；混凝土强度fc11=8.6275MPa；混凝土弹性模量Ec11=24500MPa；

立杆传递荷载组合值(kN)：P11=0.546kN。 楼盖板配筋信息如下：

钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2） X向正筋 HRB400Y向正筋 HRB400X向负筋 HRB400Y向负筋 HRB400

10@150 ASX=523.33 10@150 ASY=523.33 10@150 ASX'=523.33 10@150 ASY'=523.33

(3)结构计算简图：

结构模型立面图

结构模型平面图

二、荷载计算

(1)第12层荷载计算：

立杆传递荷载组合值：P12=8.346kN；

楼盖自重荷载标准值：g12=150.00/1000×25=3.750kN/m2； 板计算单元活荷载标准值：q12=P12/(La×Lb) =8.346/(1.200×1.200)=5.796kN/m2；

(2)第11层荷载计算：

立杆传递荷载组合值：P11=0.546kN；

楼盖自重荷载标准值：g11=150.00/1000×25=3.750kN/m2； 板计算单元活荷载标准值：q11=P11/(La×Lb) =0.546/(1.200×1.200)=0.379kN/m2；

(3)楼层荷载分配：

假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...

则有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

Ec12h123=17640.000×15.0003=59535000.000 Ec11h113=24500.000×15.0003=82687500.000 G12=1.2×(59535000/142222500)×7.5=3.767kN/m2

G11=1.2×(82687500/142222500)×7.5=5.233kN/m2 Q12=1.4×(59535000/142222500)×6.175=3.619kN/m2 Q11=1.4×(82687500/142222500)×6.175=5.026kN/m2

三、板单元弯矩计算

四边固定：Bc/Bl=3300.0/4800.0=0.688；查表：m1=0.03268，m2=0.01087，m1'=-0.07424，m2'=-0.05695；

四边简支：Bc/Bl=3300.0/4800.0=0.688；查表：mq1=0.06991，mq2=0.02900；

(1)第12层板单元内力计算：

板结构配筋图

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G12'=G12+Q12/2=5.58kN/m2；Gq=G12+Q12=7.39kN/m2； Q12'=Q12/2=1.81kN/m2；

M1=(m1+υ×m2)×G12'×Bc2+(mq1+υ×mq2)×Q12'×Bc2=3.61kN/m2； M2=(m2+υ×m1)×G12'×Bc2+(mq2+υ×mq1)×Q12'×Bc2=1.90kN/m2； M1'=m1'×Gq×Bc2=-5.972kN/m2； M2'=m2'×Gq×Bc2=-4.581kN/m2；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： Mu=α1γsfyAsh0

Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-'αs')；