项 目 （mm） 年最小 日最大 最大24小时降雨量 一次最大及延续时间 蒸发量 （mm） 年平均 年最大 新晃玉屏三穗贵定贵阳安顺关岭普安富源曲靖马龙昆明凯里市 县 县 县 县 市 市 县 县 县 市 县 市 935.3 730.0 776.1 947.6 794.4 1005.5 749 272.4 686 654 137.9 112.9 139.6 184.0 234.9 133.9 193.1 147.6 24 172.3 18 149.4 147.3 110.7 118.0 147.3 110.7 118.0 153.3 1074.8 1088 1088.2 1156.2 1329.6 776.0 1263.1 1368.8 1235.4 1413.7 1883.4 2031.2 2063.9 1133.0 2312.1 2480.2 2471.8 平均风速及1.3/ 2.3/ 2.6/ E, 3.0/ 4.2/ 1.3 0.9 1.8 2.0 2.4 1.4/E 2.8/S 1.81 主导风向 NNE NE NE SE SSW 最大风速及10/ 11.7/ 12/ 15/ 16 / 17.0/ 30.0/ 20.0/ 主导风向 22.7 W NNE SSW SSW SSE NE W WSW （定时） 风 极大风速及（m/s） 主导风向 22.3/NW 23.0/E （瞬时） 平均大风日数（8级 1.8 0.7 12 29 18 以上） 年平均沙暴 日数（天） 年平均日照1300.5 1212 1235.8 1135 1069.1 1412.6 1237.3 1346.3 1619.8 1703.6 2112.4 2208.6 2131.0 时间（时） 年平均雾天 22 67.2 13 20 22 17.6 14.8 74.8 13.8 5.0 17.4 日数（天） 其他 最大积雪深 23 26 16 19 22 22 23 27 22 （cm） 年平均雷暴 44 59 58 49 49 59.8 68.4 80.9 65.6 62 66.2 53 日数（天） 冰雹日数 2.8 2.9 （天） 1.1.4 桥梁概要
连续梁梁体采用单箱单室变高度箱形梁，箱梁顶板宽12.0米，箱宽6.7米，梁高5.5～10.0米，梁高变化段按二次抛物线变化。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长273.6m,中跨中部18m梁段和边跨端部17.8m梁段为等高梁段,梁高5.5m;中墩处梁高为10.0m,其余梁段梁底下缘按二次抛物线Y=5.5+4.5X2/51/51 m变化。
（72+128+72）m预应力混凝土连续梁, 梁体圬工采用C55混凝土, 圬工共5525.6 X3 。梁体纵向预应力体系采用高强度低松弛钢绞线,抗拉强度标准值f[pk]=1860MPa，技术标准应符合GB5224，顶、腹板钢束采用15-7?5钢绞线，底
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板钢束采用18-7?5钢绞线。
梁体顶、腹板纵向预应力锚具采用M15-15锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW350B，底板纵向预应力锚具采用M15-18锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW400B，全部采用两端对称张拉。
连续梁施工顺序采用轻型挂篮分段悬臂浇注施工，分别在2#、3#主墩顶立模灌注0号梁段，待砼达到95﹪强度，弹模达到100%后，并满足3天龄期时张拉0号梁段预应力。在0号梁段安装挂篮，分别在挂篮上对称向两侧顺序灌注各梁段，移动挂篮，灌注下一个梁段，直到形成两个T构。合拢中跨合龙梁段，接着继续利用挂篮灌注边跨梁段，最后灌注边跨剩余梁段形成连续梁体系。
1.2施工概况
该桥由中铁 局承建， 监理公司监理。
主桥施工进度：55#墩，56#墩， 57#墩， 58#墩于2010年2月10日完成；连续梁梁体56#、57|#的0号块，4月完成。连续梁布置如图1.1、2：
图1.1 连续梁构造图
图1.2 结构计算模型图
二、结构计算 2.1 计算模型
连续梁简化为平面杆系结构，梁体分为85个节点，84个单元，采用逐个时段步进的弹性有限元法，考虑各梁段混凝土的不同龄期，
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进行结构位移计算。
图2.1：连续梁单元节点划分图
2.2 荷载
在结构计算中，主要考虑了以下荷载因素： 梁体自重、二期恒载、活载； 挂篮、模板、人群、机具重量； 预应力及其损失；徐变、收缩； 不均匀沉降、温度变化；
2.3 梁体线形的主要因素 2.3.1 灌注混凝土引起的挠度
连续梁在悬灌阶段为悬臂梁体系，计算第n梁段在梁体自重作用下的挠度为△n1：
?n1??1021xFdx1k(x)FdxFa2dx????00GA(x)EI(x)EI(x)此公式出自《结构力学》，式中：
△n1—悬灌阶段第n梁段在梁体自重作用下挠度(m)； l—从支座中心到第n梁段自由端的长度(m)； a—第n梁段自由端到新悬灌梁段重心的距离(m)； F—新悬灌梁段与挂篮的重量之和(kN)；
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E、G—混凝土的弹性、剪切模量(kPa)；
I(x)、A(x)—梁体X截面的惯性矩、面积(m4、m2)； k(x)—剪应力分布不均匀修正系数，近似计算为截面面积；A′x为X截面腹板面积。 2.3.2 施加预应力的影响
该桥预应力筋为分段、分批张拉，计算悬灌阶段第n梁段施加预应力引起的挠度时，必须把张拉第n段以后(包括张拉第n段)引起的挠度值累加。采用计算公式为：
?n2?合拢段Ax，其中，Ax为X A'x
?n?Ay1?1ba?Ay1?'1dc?Ay2?2aasin??Ay2?''2facos??Ay2?'2eccos??Ay2?'2ccsin????a??EI??此公式出自《铁路钢筋混凝土桥》
式中：△n2—悬灌阶段施加预应力引起第n梁段的挠度(m)； Ay1、Ay2—预应力钢束面积(m2)；
a、b、c、d、e、f—预应力钢束作用点到计算梁段重心处水平、竖直距离(m)；
α、β—斜向预应力钢束与水平方向的夹角(rad)；
δ1、δ2、?'1、?'2—斜向预应力钢束在计算梁段两侧的预应力，其中?'1、?'2为δ1、δ2扣除各自在计算梁段内的预应力损失后的预应力(MPa)； E—混凝土的弹性模量(MPa)； I—计算梁段重心截面的惯性矩(m4)； 2.3.3 混凝土收缩、徐变的影响
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