化工原理基本概念和原理

化工原理基本概念和原理 蒸 馏––––基本概念和基本原理

利用各组分挥发度不同将液体混合物部分汽化而使混合物得到分离的单元操作称为蒸馏。这种分离操作是通过液相和气相之间的质量传递过程来实现的。

对于均相物系，必须造成一个两相物系才能将均相混合物分离。蒸馏操作采用改变状态参数的办法（如加热和冷却）使混合物系内部产生出第二个物相（气相）；吸收操作中则采用从外界引入另一相物质（吸收剂）的办法形成两相系统。 一、 两组分溶液的气液平衡 1． 拉乌尔定律

理想溶液的气液平衡关系遵循拉乌尔定律： pA=pA0xA pB=pB0xB=pB0（1—xA） 根据道尔顿分压定律：pA=PyA 而P=pA+pB 则两组分理想物系的气液相平衡关系： xA=（P—pB0）/（pA0—pB0）———泡点方程 yA=pA0xA/P———露点方程

对于任一理想溶液，利用一定温度下纯组分饱和蒸汽压数据可求得平衡的气液相组成；反之，已知一相组成，可求得与之平衡的另一相组成和温度（试差法）。 2． 用相对挥发度表示气液平衡关系

溶液中各组分的挥发度v可用它在蒸汽中的分压和与之平衡的液相中的摩尔分率来表示，即 vA=pA/xA vB=pB/xB

溶液中易挥发组分的挥发度对难挥发组分的挥发度之比为相对挥发度。其表达

式有：

α=vA/vB=（pA/xA）/（pB/xB）=yAxB/yBxA

对于理想溶液： α=pA0/pB0

气液平衡方程：y=αx/[1+（α—1）x]

Α值的大小可用来判断蒸馏分离的难易程度。α愈大，挥发度差异愈大，分离

愈易；α=1时不能用普通精馏方法分离。 3． 气液平衡相图

（1） 温度—组成（t-x-y）图

该图由饱和蒸汽线（露点线）、饱和液体线（泡点线）组成，饱和液体线以下区域为液相区，饱和蒸汽线上方区域为过热蒸汽区，两曲线之间区域为气液共存区。

气液两相呈平衡状态时，气液两相温度相同，但气相组成大于液相组成；若气液两相组成相同，则气相露点温度大于液相泡点温度。 （2）x-y图

x-y图表示液相组成x与之平衡的气相组成y之间的关系曲线图，平衡线位于对角线的上方。平衡线偏离对角线愈远，表示该溶液愈易分离。总压对平衡曲线影响不大。 二、 精馏原理

精馏过程是利用多次部分汽化和多次部分冷凝的原理进行的，精馏操作的依据是混合物中各组分挥发度的差异，实现精馏操作的必要条件包括塔顶液相回流和塔底产生上升蒸汽。精馏塔中各级易挥发组分浓度由上至下逐级降低；精馏塔的塔顶温度总是低于塔底温度，原因之一是：塔顶易挥发组分浓度高于塔底，相应

沸点较低；原因之二是：存在压降使塔底压力高于塔顶，塔底沸点较高。

当塔板中离开的气相与液相之间达到相平衡时，该塔板称为理论板。 精馏过程中，再沸器的作用是提供一定量的上升蒸汽流，冷凝器的作用是提供塔顶液相产品及保证由适宜的液相回流。 三、 两组分连续精馏的计算 1． 全塔物料衡算 总物料衡算： F=D+W 易挥发组分： FxF=DxD+WxW

塔顶易挥发组分回收率： ηD=（DxD/FxF）x100%

塔底难挥发组分回收率： ηW=[W（1-xW）/F（1-xF）]x100% 2． 精馏段物料衡算和操作线方程 总物料衡算： V=L+D 易挥发组分： Vyn+1=Lxn+DxD

操作线方程： yn+1=（L/V）xn+（D/V）xD=[R/（R+1）]xn+[1/（R+1）]xD 其中：R=L/D——回流比

上式表示在一定操作条件下，精馏段内自任意第n层板下降的液相组成xn与其相邻的下一层板（第n+1层板）上升蒸汽相组成yn+1之间的关系。在x—y坐标上为直线，斜率为R/R+1，截距为xD/R+1。 3． 提馏段物料衡算和操作线方程 总物料衡算： L`=V`+W

易挥发组分： L`xm` =V`ym+1`+WxW

操作线方程： ym+1`=（L`/V`）xm`—（W/V`）xW

上式表示在一定操作条件下，提馏段内自任意第m层板下降的液相组成xm`与其相邻的下一层板（第m+1层板）上升蒸汽相组成ym+1`之间的关系。L`除与L有关外，还受进料量和进料热状况的影响。 四、 进料热状况参数

实际操作中，加入精馏塔的原料液可能有五种热状况：（1）温度低于泡点的冷液体；（2）泡点下的饱和液体；（3）温度介于泡点和露点的气液混合物；（4）露点下的饱和蒸汽；（5）温度高于露点的过热蒸汽。

不同进料热状况下的q值

进料热状况 q值 >1 1 冷液体 饱和液体 气液混合物 0~1 0 <0 饱和蒸汽 过热蒸汽 对于饱和液体、气液混合物和饱和蒸汽进料而言，q值等于进料中的液相分率。 L`=L+qF

V=V`—（q—1）F

q线方程（进料方程）为： y=[q/（q—1）]x—xF/（q—1） 上式表示两操作线交点的轨迹方程。

塔底再沸器相当于一层理论板（气液两相平衡），塔顶采用分凝器时，分凝器相当于一层理论板。由于冷液进料时提馏段内循环量增大，分离程度提高，冷液进料较气液混合物进料所需理论板数为少。 五、 回流比及其选择 （1） 全回流

R=L/D=∞，操作线与对角线重合，操作线方程yn=xn-1，达到给定分离程度所需

理论板层数最少为Nmin。 （2） 最小回流比

当回流比逐渐减小时，精馏段操作线截距随之逐渐增大，两操作线位置将向平衡线靠近，为达到相同分离程度所需理论板层数亦逐渐增多。达到恒浓区（夹紧区）回流比最小，所需理论板无穷多。

I． 正常平衡线

Rmin=（xD—yq）/（yq—xq） 饱和液体进料时：xq=xF 饱和蒸汽进料时：yq=yF II． 不正常平衡线

由a（xD，yD）或c（xW，yW）点向平衡线作切线，由切线斜率或截距求Rmin。 （3） 适宜回流比

R=（~2）Rmin

精馏设计中，当回流比增大时所需理论板数减少，同时蒸馏釜中所需加热蒸汽消耗量增加，塔顶冷凝器中冷却介质消耗量增加，操作费用相应增加，所需塔径增大。

精馏操作时，若F、D、xF、q、R、加料板位置都不变，将塔顶泡点回流改为冷回流，则塔顶产品组成xD变大。

精馏设计中，回流比愈大，操作能耗愈大，随着回流比逐渐增大，操作费和设备费的总和将呈现先减小后增大的过程。 六、 板效率和实际塔板数 1． 单板效率（默弗里效率）