( )。
(A) 0.5～0.6MPa (B) 0.7～0.9MPa (C)1.0～1.2MPa (D) 1.2～1.8MPa
186. BD004使用机械雾化式燃烧器时，燃料油的粘度增加，会对燃料油雾化产生较大的影
响，因此，要求将燃油加热温度控制在( )左右。
(A) 50℃ (B) 70℃ (C) 90℃ (D) 110℃ 187. BD004机械雾化式燃烧器的喷油量靠改变燃油的压力来调节，喷油量和燃油压力的( )成正比。
(A) 一次方 (B)二次方 (C) 1/2次方 (D) 1/3次方 188. BD005威索RSM型燃烧器要求燃油压力不低于( )。 (A) lMPa (B) 1.5MPa (C) 2.OMPa (D)2.5MPa
189. BD005威索K3/WB3型燃烧器喷嘴回油压力必须在调试时予以测量，一般情况下，在低负荷时设置不应低于( )。
(A) O.lMPa (B) 0.3MPa (C) 0.5MPa (D) 0.7MPa
190. BD005威索型燃烧器由于燃油粘度的变化和喷嘴生产上的公差，喷油量会有( )的偏差，尤其要注意使用重油燃烧器时喷油量的变化。 (A) 5% (B)10% (C)15% (D)20%
191．BD006加热炉的( )的作用是供给燃料足够的空气，并使空气和燃料迅速完善地结合。 (A)调节阀 (B)调风器 (C)看火孔 (D)烟挡板
192. BD006用于油燃烧器的调风器将供给的风分为一次风和二次风，一次风解决着火、稳燃和( )生成的问题。
(A)雾化 (B)将油喷出 (C)减少炭黑 (D)防止二次燃烧
193. BD006用于油燃烧器的调风器，一般一次风量占燃烧空气量的( )。 (A)5%～10% (B)lO%～30% (C)30%～50% (D)50%～70%
194. BD006调风器是应用较广泛的一种调风装置，它不仅能使出风均匀，而且能形成良好的空气动力场，能适应负荷变化的( )调节要求。
(A)蜗壳式 (B)切向式 (C)叶片式 (D)直流式
195. BD007蒸汽雾化火嘴中( )的高压蒸汽和燃料油在油嘴内混合，以很高的速度由喷头喷出。喷头有排成一圈或一排的小孔，燃料被喷成中空的圆锥形油雾。油雾在高速前进的过程中受到炉内空气的阻力，被压扁破碎成更小的油滴，这就是蒸汽雾化的过程。 (A) O.lMPa (B)0.1MPa～0.2MPa (C)0.2MPa～0.3MPa (D) 0.3MPa～3MPa 196. BD007蒸汽雾化火嘴一般烧油多用( )风门。 (A)1次 (B)2次 (C)3次 (D)4次
197. BD007蒸汽雾化火嘴的火道成流线型，设有( )，以调节风量大小。 (A) 一次风门
(B) 一次风门和二次风门
(C) 一次风门、二次风门和三次风门
(D) 一次风门、二次风门、三次风门和四次风门
198. BD008对于转杯式火嘴，燃料油由油泵送人进油体，然后进入空心轴，并通过进油管喷人高速旋转的转杯内壁上。转杯固定在空心轴上，转杯上的油随杯与空心轴一起高速转动，( )。在强大的离心力作用下，油在转杯中变成一层紧贴杯壁的薄
膜，在杯口的油粒以伞形细粒状切向飞离杯口，初步雾化形成环形油膜。 (A)普通型转速是1000～1500r/min，高速回转型转速是2000～3000r/min (B)普通型转速是3000～3600r/min，高速回转型转速是5000～6000r/min (C)普通型转速是3000～3600r/min，高速回转型转速是6000～8000r/min (D)普通型转速是5000～6000r/min，高速回转型转速是8000～18000r/min 199. BD008对于沿着旋转的杯形件（雾化筒）锥形内表面流出的燃料油，由于离心力的作用在前沿被甩出后，在转杯前端的切线方向上形成薄油膜，它被杯形件中喷出的 ( )次空气所雾化。因此说，转杯式火嘴是低压空气雾化式火嘴。 (A) 一 (B)二 (C)三 (D)四
200. BD008转杯式火嘴的另一特点是调节比大，火焰缩得相当短时还能做到稳定燃烧，小型喷嘴即使燃烧能力降到最大燃油量的( )以下仍能燃烧，大型喷嘴的调节比可达1：4～1:10。高速转杯式火嘴的调节比可达1：25。
(A)二分之一 (B)三分之一 (C)四分之一 (D)五分之一 201. BD008转杯式火嘴喷油孔径较大，不易堵塞，对油质要求不高，重油、渣油、轻油等均可使用。同时对油的粘度要求也降低了，一般情况下，重油、原油需加温到( )，取加热炉出口燃油即可，从而简化了燃油预热系统。
(A) 40～50℃ (B) 50～60℃ (C) 60～80℃ (D) 80～100℃
202. BD009油气联合燃烧器设置有油喷嘴和燃料气喷嘴，能单独烧油或单独烧燃料气，也可以油气混烧。当油气混烧时，要求油气总的发热量( )，以免因空气供给不足而产生不完全燃烧。
(A)不大于燃烧器允许的最大发热量 (B)不小于燃烧器允许的最大发热量 (C)不大于燃烧器允许的最小发热量 (D)不小于燃烧器允许的最小发热量 203. BD009油气联合燃烧器大都采用( )，可以直接烧管道中的原油，也可以烧来自炼油厂的减压渣油、常压重油、裂化残油等重质燃料油，也适用于烧蜡油等较轻的油品。 (A)转杯雾化油喷嘴 (B)机械雾化油喷嘴 (C)空气雾化油喷嘴 (D)蒸汽雾化油喷嘴 204. BD009 一次风解决着火、稳燃和减少炭黑生成等问题。在油一空气的混合气流中，通常只有部分油蒸气和空气的混合物首先着火，着火所需的空气量并不多。因此要求( )，流速要低，以利于稳定着火。
(A) 一次风量要大 (B) 一次风量要小 (C) 二次风量要小 (D) 二次风量要大
205. BEO01 炉管表面热强度不均匀性最突出的炉型是( )。 (A)方箱炉 (B)立式炉 (C)圆筒炉 (D)无焰炉 206. BEO01 方箱式加热炉具有( )的特点。
(A)安全可靠，高效、低耗，计算机控制，高度自动化 (B)结构紧凑，热损失小，有较高辐射传热效率 (C)结构简单，施工方便，操作和控制要求不高
(D)结构合理，受热均匀，便于实现控制和调节
207. BEO01方箱式加热炉最主要的缺点是热效率较低，一般为( )。 (A) 66%～71% (B) 72%～77% (C)78%～83% (D)84%～90%
208．BE002为防止积灰，对4600kW快装管式加热炉，在( )设置三台回转式吹灰器。
(A)炉膛里 (B)辐射室 (C)对流管组之间(D)烟道里 209. BE002 4600kW快装管式加热炉设计热效率为( )。 (A)80% (B)85%(C) 90% (D)95%
210. BE002 4600kW快装管式加热炉的辐射室断面为( )状。 (A)八角形 (B)列车箱 (C)正方形 (D)椭圆形
211. BE003 4600kW快装管式加热炉设计自动化程度较高，可自动调节( )。 (A)燃油量、烟气含氧量、烟道挡板 (B)原油量、烟气含氧量、烟道挡板 (C)燃油量、烟气排烟量、烟道挡板 (D)原油量、烟气含氧量、炉膛温度 212. BE003 4600kW快装管式加热炉设计有三种保护功能，即( )。 (A)炉膛超温报警、火嘴灭火报警、管壁超温报警 (B)炉管偏流报警、火嘴灭火报警、管壁超温报警 (C)炉管偏流报警、排烟超高报警、管壁超温报警 (D)炉管偏流报警、火嘴灭火报警、管壁破裂报警
213. BE003快装管式加热炉燃烧器灭火后，自动报警并( )。 (A)自动重新点炉 (B)开动氮气灭火 (C)倒换流程 (D)切断燃料油
214. BE004 GW5000 - Y/6.4 - Y2型加热炉效率可达( )以上。 (A)80% (B)85% (C)90% (D) 95%
215. BE004为增加换热，GW5000 - Y/6.4 - Y2型加热炉的对流管采用( )。 (A)螺旋管 (B)钉头管 (C)翅片管 (D)光管
216. BE004 GW5000 - Y/6.4 - Y2型加热炉采用外混式双气道气动雾化燃烧器，雾化质量较好，可在过剩空气系数为( )的情况下保持完全燃烧。 (A) 1.05 (B) 1.10 (C) 1.15 (D) 1.20 217. BE005加热炉炉膛温度指的是( )温度。 (A)辐射室 (B)对流室
(C)烟气离开辐射室进入对流室的 (D)烟气离开对流室进入烟囱的
218. BE005加热炉有效利用的热量与燃料燃烧时所放出的总热量之比，称为( )。 (A)热负荷 (B)热效率 (C)热损失 (D)热强度 219. BE005输油加热炉炉膛温度最高不超过( )。
(A) 500℃ (B) 750℃ (C) lOOO℃ (D) 1250℃
220. BE006在相同的炉膛热负荷下，炉膛体积越小，炉膛热强度就越( )，越有利于燃料的燃烧。
(A)高 (B)低 (C)不变 (D)不一定
221. BE006加热炉单位时间内供给被加热介质的热量称为加热炉的( )。 (A)热损失 (B)热强度 (C)热效率 (D)热负荷 222. BE006在以油为燃料时加热炉炉膛热强度不得超过( )。
(A) 108kW/m3(B) 124kW/m3(C) 160kW/m3(D) 185kW/m3 223. BE006输油管道加热炉的辐射管平均表面热强度为( )。 (A) 24～28kW/m2 (B) 30～34kW/m2 (C) 36～40kW/m2 (D) 42～46kW/m2
224. BE007 自然通风的加热炉燃烧所需要空气是依靠( )提供的。 (A)风门 (B)烟囱 (C)烟道 (D)挡板
225. BE007烟囱抽力是由于烟囱内外气体( )的不同而产生密度差所形成的。
(A)温度 (B)压力 (C)流量 (D)粘度
226. BE007烟道气量与过剩空气量的多少有关，过剩空气量越多，烟道气排量越大，则 ( )。
(A)热损失越小 (B)热损失越大
(C)排烟压力越大 (D)原油出炉温度越高
227. BE008季节的不同，烟囱的抽力也不同，烟囱抽力最大的季节是( )。 (A)春季 (B)夏季 (C)秋季 (D)冬季
228. BE008同自然通风时计算烟囱抽力一样，如果加热炉辐射炉膛抽力能满足燃烧空气通过燃烧器的压降，则引风机的压头只需保证辐射室顶部有( )的负压即可。 (A) 1mmH20 (B) 2mmH20 (C) 3mmH20 (D) 4mmH20
229. BE008在选择最合理的加热炉排烟温度时，还应考虑低温腐蚀的影响。由于燃料中的硫在燃烧后可生成S02，它在烟气中和水蒸气形成硫酸蒸气，当受热面壁温低于硫酸蒸气的( )温度时，硫酸蒸气就会冷凝下来，腐蚀壁面金属。 (A)凝点 (B)冰点 (C)倾点 (D)露点
230. BE009加热炉建成或大修后，使用前应烘炉除去炉墙中水分，以免在开工时由于炉膛内急剧升温，( )造成炉体衬里产生裂纹或变形。 (A)水分失去而干燥 (B)温度变化不均 (C)水分汽化膨胀 (D)水分失去而收缩
231．BE009加热炉建成或大修后，要试压，炉管和空气预热器一般用水试压，试压压力为实际操作的最大工作压力的( )。
(A)1.05～1.2倍 (B)1.2～1.5倍 (C)1.5～2倍 (D)2倍
232. BE009在加热炉试压的过程中，需分( )，逐步提高到所要求的压力，每次提高压力后要维持5 min左右，没有发现问题时再行升压。试压时要做到勤检查、勤观察，绝不让一个缺陷和一个隐患遗漏，对弯头、回弯头、堵头、闷头、法兰、垫片、胀口、焊口和各检测点进行全面的检查。
(A)2～3次 (B)3～4次 (C)4～5次 (D)5～6次
233. BE009在加热炉试压的过程中，当压力达到所要求的试压压力后，必须稳压( )，以考验炉管及焊缝，检查各部分有无渗漏现象。在此期间压力基本不变者即为合格。 (A) 8h (B) 16h (C) 24h (D) 48h
234. BE010在加热炉烘炉之初，可在辐射室底部堆放3～4堆木柴，以( )的升温速度进行烘烤。
(A) 2～3℃/h (B)3～4℃/h (C)4～5℃/h (D)5～6℃/h
235. BE010在加热炉烘炉时，当炉温升至150℃以上时，可点一个火嘴，调到最小火，控制升温速度为 ( )。
(A) 2～3℃/h (B)3～5℃/h (C)5～6℃/h (D)7～8℃/h
236. BE010加热炉烘炉，当炉膛温度升至( )时，恒温一天，以达到除去耐火材料中的结晶水分的目的。
(A) 100～120℃ (B) 120～150℃ (C) 150～210℃ (D) 210～280℃ 237. BE011可造成加热炉烟囱冒大黑烟的原因是( )。 (A)出现正压燃烧 (B)过剩空气系数太小 (C)过剩空气系数太大 (D)炉子突然熄火
238. BE011 可造成加热炉燃烧器“回火”的原因是( )。
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