q自=42.04×9.8N/1000=0.412 KN/m
工字钢横向间距0.9m布置，截面受均布荷载q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×b
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×b＝(21.67+1+2.5+2+2)×0.9=26.253kN/m
q合＝q + q自＝26.253+0.412=26.67kN/m
跨中最大弯距为：Mmax=ql226.67×428=8=53.34KNm 支点处最大剪力设计值：Vmax=ql26.672=×42=53.34KN 弯距正应力为σ=MxWx=53.340.0000004222=126.3Mpa<1.3×145Mpa=188Mpa
支点处剪力为：Qx=53.34KN
δ为腹板板厚度δ=13mm查《桥涵计算手册》
τ QSxmax=
Ixδ=53.34×0.00000042220.000000005278×0.013=32.82Mpa<1.3×85=110.5Mpa(1.3跨中挠度验算
5ql45×26.67×44f=384EI=384×210000000×0.000000005278=0.008m f/l=8/400=0.02 25b工字钢强度满足设计要求 3·3、支架强度验算 3·3·1、支架上横向方木15×15cm强度验算 横向方木截面上承受荷载q=（q1+q2+q3+q4+q6+q工+q木）×L 工字钢q工=0.44 KN/㎡ 15×15cm方木q3木=2m/㎡×0.15×0.15×8 kN/m=0.36 kN/㎡ q=（q1+q2+q3+q4+q6+q工+q木）×L = (21.67+2.5+2×2+1+0.44+0.36)×0.6=17.982 kN/m 跨中最大弯距为：Mmax=ql217.982×0.928=8=1.821KNm 弯曲正应力为：δ= Mmax/ W=1.821×103×6/0.003375=3.24MPa＜0.9［δw］＝（符合要求） 跨中挠度验算为：f=5ql45×17.982×0.94384EI=384×9000000×0.00004219=0.404mm f/l=0.404/900 取1.3的) 0.9×13=11.7MPa 5 （临时结构，容许应力增加值）为容许应力增大值 根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝40kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（q1+q2+q3+q4+q6+q7）×0.6×0.6 N=1.2（q1+q2+q3+q4+q6+q7）×0.36 =1.2（21.67+1+2.5+2+2+1.96+0.44+0.36）×0.36 =1.2×31.93×0.36=13.8 KN 则：N=13.8KN＜［N］＝40kN，强度满足要求。 3·4·2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：A+MW/W≤f 立杆段风荷载忽略不计La—立杆纵距h—立杆步距W— 截面模量查表〈则，N/ΦA+M计算结果说明⑶ 立杆底托验算立杆底托验算：通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为90×90cm布置的立杆，即：N＝a×b×q＝＝底托承载力（抗压）设计值，一般取得：25.85KN⑷ 立杆地基承载力验算根据设计图纸地质情况为湿陷性黄土，对地基处理进行填筑93％以上后，根据经验及试验，要求地基承载力达到立杆地基承载力验算：式中：按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力： 0.6m； 1.2m， 〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉W/W＝13.8*103/（0.829*489） ＝34.04MPa≤f＝215 MPa 2-2截面支架是安全稳定的。 N≤Rd a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9×(21.67+1+2.5+2+2+2.74Rd =40KN＜40KN 立杆底托符合要求。 NA≤K·fk d N—为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad—为立杆底座面积Ad=15cm×N/〉附表B得W=5.08 1－1截面处支架横截面处间距 )=25.85kN 。 60cm厚砂砾垫层处理，压实度达到[fk]=200～250Kpa（参考《桥涵施工计算手册》 2； 6 Φ 。15cm=225cm NA=25.85.0225=1149KPa＜[fd0cd]＝5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。 底托坐落在8cm素砼层上，按照力传递面积计算： A=(2×0.15×tg45ο+15）2=0.2025m2 K调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑： N25.85KNA= .2025m2=127.7KPa≤K·[fk]=1.0×200KPa d0将混凝土作为刚性结构，在纵桥向74m长×9m宽除预留门洞外范围部位，按照间距布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为: F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 1.0×1.0×(21.67+1+2.5+2+2+2.74)=31.91kN 则，F＝31.914kpa＜[fk]=1.0×200Kpa 经过地基处理后，可以满足要求。 ⑸.支架变形 支架变形量值F的计算 F＝f1＋f2＋f3＋f4 ⑴ 主桥1－1截面处 ①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量 由上计算每根钢管受力为25.85KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。 于是f1=б*L/E б＝25.85÷489×103＝52.9N/mm2 则f1＝52.9×8×103÷（2.1×105）＝2.02mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量 支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。 ③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用砂砾、混凝土铺装为刚性基础暂列。（施工时以实测为准）。 ④f4为地基的弹性变形 地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量 f4＝σ/EP＝127.7÷6.2＝20.6mm。 故支架变形量值F为 cm 7 90×902两部分，分别取经验值为为4mm6.2取设计参数建议值。 F＝f1＋f2＋f3＋f4=2.02+5+4+20.6=31.62㎜ 三、支架施工 支架采用满堂自锁式多功能脚手架。搭设时，先在混凝土上放置3根5cm*10cm方木垫在钢底托底下。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号脚手架进行搭设，剪力撑、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。 支架搭设完后，上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或土袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点。观测点沿纵桥向分别在墩中心线处、L/8、2L/8、3L/8、4L/8、5L/8、6L/8和7L/8跨处布设，横桥向则在跨中和2个外腹板处设点，从而形成一个沉降观测网。 ①、加载和观测 加载前先观测出观测网各点初始数据，加载完成后开始观测，一直到沉降趋于稳定。 ②、卸载并观测 在地基沉降稳定后就可卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。预压完后，请测量监理工程师复核中线及标高，合格后在进行下道工序。 四、安全保证措施 1.为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下措施： 利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。 2.各级领导在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。 3.认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。 4.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 5.当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。 8
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