悬挑式外脚手架搭拆施工方案（已专家论证） - 图文

来源：用户分享时间：2025/5/24 5:48:53 本文由

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【鸿大城二期第一标段工程工程悬挑式外脚手架搭拆施工方案】

永久荷载：q1=1.23(0.0326+0.14)=0.21kN/m,施工活荷载：q2=1.431.20=1.68kN/m （2）纵向水平杆受力计算

每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L=-0.10730.2131.50=-0.05kN2m 弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L=-0.12131.6831.50=-0.46kN2m Mmax=M1+M2=0.05+0.46=0.51kN2m,σ=Mmax/W=0.51310/4490=113.59kN2m 纵向杆的抗弯强度σ=113.59N/mm＜f=205N/mm,满足要求。 2）挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632,υ1=Kυ1q1L/(100EI)=0.6323(0.21/1.2)3(1500)/(100EI)=0.25mm 挠度系数Kυ2=0.967,υ2=Kυ2q2L/(100EI)=0.9673(1.68/1.4)3(1500)/(100EI)=2.65mm υ

max

=υ1+υ2=0.25+2.65=2.90mm

max

纵向杆的υ=2.90mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。

3）最大支座反力

Rq1=1.14330.2131.50=0.36kN,Rq2=1.22331.6831.50=3.08kN, Rmax=Rq1+Rq2=0.36+3.08=3.44kN 3.横向水平杆验算（1）荷载计算

钢管自重gk1=0.0326kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.44kN, 旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.72kN （2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m 1)抗弯强度验算

Mmax=qL/8＋R中L/4=0.032630.8030.80/8＋3.4430.80/4=690000N2mm=0.69kN2m σ=Mmax/W=690000/4490=153.67N/mm

横向水平杆的抗弯强度σ=153.67N/mm＜f=205N/mm,满足要求。 2）挠度验算

集中荷载产生的挠度为:υ1=Pl/(48EI)=34403800/(48EI)=1.65mm 均布荷载产生的挠度为:υ2=5qL/384EI=530.03263800/(384EI)=0.01mm υ

max

=υ1＋υ2 =1.65+0.01=1.66mm

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横向水平杆的υ

max

=1.66mm＜[υ]=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中＋Gk1L/2=3.44＋0.032630.40=3.45kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。

5.立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50 立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kμh=1.031.5031.80=2.70m=2700mm 长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.15531.5031.80=3.12m=3119mm λ=Lo/i=3119/15.9=196，

?=0.188。

6.1 +16.45～+37.45m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算立杆按各段间距增加3个步距验算（除顶层外）

6.1.1+28.45～+37.45m,拉吊段净高度为9.00m,拉吊段计算高度为9.00m,拉吊段底标高为+28.45m,脚手板铺5层。（1）荷载计算

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106939.00=0.96kN 2)构配件自重：NG2k=1.05+1.28+0.14=2.47kN 其中：脚手板重量：531.5030.4030.35=1.05kN 栏杆、挡脚板重量：531.5030.17=1.28kN 安全网重量：9.0031.5030.010=0.14kN 3)活荷载包括：

a.施工荷载：NQk=1.5030.80/23(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+28.45m,μz=0.88;水平风荷载标准值ωk=0.8831.0430.30=0.27kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.931.4Mwk=0.931.4ωkLah/10=0.931.430.2731.5031.8031.80/10=0.17kN2m=170000N2mm

（2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时

N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(0.96+2.47)+1.433.00=8.32kN N/（A）=8.3231000/(0.1883424)=104.38N/mm

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2)组合风荷载时

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.931.4ΣNQk=1.23(0.96+2.47)+0.931.433.00=7.90kN N/（A）＋MW/W=7.9031000/(0.1883424)＋170000/4490=136.97N/mm 立杆稳定性为136.97N/mm＜f=205N/mm,满足要求。

6.1.2悬挑段+16.45～+28.45m，计算高度28.45-16.45=12.00+3.0031.80=17.40m 6.1.2.1 型钢支承段立杆验算 (1)荷载计算

1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069317.40=1.86kN 2）构配件自重NG2k=1.89+2.30+0.26 =4.45kN 其中：脚手板重量：931.5030.4030.35=1.89kN 栏杆、挡脚板重量931.5030.17=2.30kN 安全网重量:17.4031.5030.010=0.26kN 3）活荷载包括：

a.施工荷载NQk=1.5030.80/23(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算

水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.7431.0430.30=0.23kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.931.4Mωk=0.931.4ωkLah/10=0.931.430.2331.5031.8031.80/10=0.14kN2m=140000N2mm

（2)立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时

N1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(1.86+4.45)+1.433.00=11.77kN N/(A)=11.7731000/(0.1883424)=147.66N/mm 2)组合风荷载时

N1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.931.4ΣNQk=1.23(1.86+4.45)+0.931.433.00=11.35kN N/(A)＋MW/W=11.3531000/(0.1883424)＋140000/4490=173.57N/mm 立杆稳定性为173.57N/mm＜f=205N/mm,满足要求。 6.1.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢

H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm,IX=11270000mm,S=80800mm, E=206000N/mm,f=205.00N/mm,fv=120.00N/mm,fy=235N/mm。

（1）抗弯强度验算

lC1=1.15m,lC2=1.05m, lC3=0.25m,N1=N2=11.77kN=11770N,γx=1.05；

Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC1/2=-11.773(1.05+0.25)-0.2131.15/2=-15.44kN2m=-15439863N2mm σ=Mmax/γxWx=15439863/(1.053140900)=104.36N/mm

悬挑型钢梁抗弯强度σ=104.36N/mm＜215.00N/mm,满足要求。（2）抗剪强度验算

V=2N+qlC1=11.7732+0.2131.15=23.78kN

τ=VS/Ixtw=23782380800/(1127000036.0)=28.42N/mm

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悬挑型钢梁抗剪强度τ=28.42N/mm＜120.00N/mm,满足要求。（3）整体稳定验算

L1=1150mm=1.15m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;λy=L1/iy=1150.00/18.90=60.85

b=1.07-(60.85/44000)3(235/235)=0.99,b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/0.99=0.78 Mmax/bWx=15439863/(0.783140900)=140.49N/mm

悬挑型钢梁整体稳定性=140.49N/mm＜215.00N/mm,满足要求。（4）挠度验算 υ

max

=NlC2lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC3lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC1/8EI

224

=1177031050311503(3-1050/1150)/(63206000311270000) +117703250311503(3-250/1150)/(63206000311270000) +0.2131150/(83206000311270000) =2.24+0.17+0.02=2.43mm 悬挑型钢梁挠度υ

max

=2.43mm＜[υ]=1150/250=4.60mm,满足要求。

（5）验算悬挑梁锚固钢筋

k=lC1/L=1.15/1.85=0.62,k1=lC3/L=0.25/1.85=0.14,k2=lC2/L=1.05/1.85=0.57

RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k)=-117703(0.57+0.14)+0.530.21318503(1-0.62)=-8237N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取υ20钢筋,As=23314.00=628.00mm; Nm=RB=8237N=8.24kN,Nm/As=8237/628.00=13.12N/mm 锚固钢筋Nmax/As=13.12N/mm＜65N/mm,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算

悬挑梁下楼板受压尺寸1003100mm, 受压楼板为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=8.24kN 1)楼板受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

=0N/mm,Um=23(100+85)+23(100+85)=740mm,βh=1.00，

pc,m

(0.7βhft＋0.25σ)ηUmhO=(0.731.0031.27+0.2530)31.003740385=55.92kN

楼板受冲切承载力55.92kN＞上部荷载F=8.24kN,满足要求。 2)楼板局部受压承载力验算

Ab=(0.10+0.1032)3(0.1033)=0.09m,Al=0.1030.10=0.01m βl=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.85311900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.7533.0031011530.01=227.59kN

楼板局部受压承载力F=227.59kN＞上部荷载F=8.24kN,满足要求。 7. 钢丝绳和吊环验算

通过比较，以+28.45～+37.45m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算

h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.25m,N=8.32kN

钢丝绳采用υ=16mm,α=0.85,K=6,K=0.356,Ro=1570kN/mm 破断拉力总和F破=KDRo=0.35631631570=143.08kN 钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=143.0830.85/6.00=20.27kN

Toa=8.323(1.05+3.00)/3.00=8.81kN,Tob=8.323(0.25+3.00)/3.00=8.35kN。

20.5

0.5

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