AO工艺设计计算参考

w1=0.03~0.1m3/103m3污水

本工程格栅间隙为21mm,取W1=0.07m3/10m3污水 W= =2.18（m3/d） 0.2（m3/d） 采用机械清渣 2、提升泵站

采用A1/O生物脱氮工艺方案，污水处理系统简单，污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流式沉砂池，然后自流通过缺养池、好养池、二沉池等。

设计流量Qmax=1800m3/h,采用3台螺旋泵，单台提升流量为900m3/h。其中两台正常工作，一台备用。 3．平流式沉池砂 (1) 沉沙池长度L，m L=vt (取v=0.25m/s,t=30s) 则L=0.25 30=7.5m (2) 水流端面面积A，m2 A= = =2m2 (3) 池总宽度B，m B=nb (取n=2, b=0.6m) 则B=2 0.6=1.2m (4) 有效水深h2, m h2= = =1.7m (5) 沉砂池容积v, m3

V= （取x=30m3/106m3污水，T=2d k2=1.42） 则V= =1.83m3

(6) 每个沉斗砂容积V0,m3

设每个分格有2个沉沙斗，共4个沉砂斗 则V0= =0.46m3 (7) 沉砂斗尺寸 ① 沉砂斗上口宽a,m

a= +a1 (式中h/3为斗高取h/3=0.35m, a1为斗底宽取,a1=0.5m, 斗壁与水平面的倾角55 ) 则a= +0.5=1.0m ② 沉砂斗容积V0，m3

V0=h/3(2a2+2aa1+2a12)= (2 12 2 1 0.5 +2 0.5)2 =0.2m3 (8) 沉砂室高度h3 ,m

采用重力排沙，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，沉砂室有两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过滤部分，沉砂室的宽度为 2（L2+a） +0.2 L2= = =2.65m

h3=h/3+0.06 L2=0.35+0.06 2.65=0.51m (9) 沉砂池总高度H，m 取超高h1=0.3m

H=h1+h2+h3=0.3+1.7+0.51=2.51m (10)验算最小流速Vmin m/s

在最小流速时，只用一格工作（n1=1） Vmin= Qmin= = =0.25m3/s 则Vmin= = =0.25m/s﹥0.15m/s (11) 砂水分离器的选择

沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器

清除沉砂的间隔时间为2d，根据该工程的排砂量，选用一台某公司生产的螺旋水分离器。 该设备的主要技术性能参数为：

进水砂水分离器的流量为1～3L/S ，容积为0.6m3，进水管直径为100mm, 出水管直径为100mm，配套功率为0.25KW 4、A1/O生物脱氮工艺设计计算 (1)好氧区容积V1 V1= (取Y=0.6;Kd=0.05)

①出水溶解性BOD5。为使出水所含BOD5降到20mg/L，出水溶解性BOD5浓度S应为： S=20－1.42× ×TSS(1－e－kt) =20－1.42×0.7×20×(1－e－0.23×5) =6.41(mg/L)

②设计污泥龄。首先确定硝化速率 （取设计pH=7.2），计算公式： =[0.47e0.098(T－15)][ ][ ][1－0.0833(7.2－Ph)] =0.47e0.098(14－15) ×

=0.462×0.958×0.606=0.247(d－1) 硝化反应所需的最小污泥龄 = = =4。05（d） 选用安全系数K=3；

设计污泥龄 =K =3×4.05=12.2(d) ③好氧区容积V1，m3 V1= =7482.38(m3) ⑵好氧区容积V2 V2=

① 需还原的硝酸盐氮量。微生物同化作用去除的总氮NW： NW=0.124 =0.124× =7.2(mg/L)

被氧化的NH3-N=进水总氮量－出水氨氮量－用与合成的总氮量=40－8－7.2=24.8(mg/L)

所需脱硝量=进水总氮量－出水总氮量－用与合成的总氮量=40－15－7.2=17.8(mg/L)

需还原的硝酸盐氮NT=30000×17.8× =534(kg/d)

② 反硝化速率qdn.T=qdn,20 ( qdn20取0.12kgNO -N/(kgMLVSS·d); 取1.08。)

qdn.T=0.12×1.0814－20=0.076(kgNO -N/(kgMLVSS) ③ 缺氧区容积 V2= =2509.4（m3） 缺氧区水力停留时间