Fmin=24254N＜S9=31018N 满足要求 4.1.2 对于下分支（回程分支）
aqg3?18.76?9.81Fmin≥OB??6901Nh8?0.018amax??Fmin=6901N＜S8=30904N 满足要求。
故此, 得： S2=32431 S3=33728N S4=32049N S5=32165N S6=32238N S7=32354N S8=30904N S9=31018N S10=31089N S1=82057N 4.2 胶带张力校核
选用聚脂胶带EP200 B=1400mm 输送机在运行时最大张力为S1=48836N
n?B[?]1000?200?5??12.2F82057max能满足n≥10~12的要求 7、拉紧装置重垂质量的计算
垂直拉紧装置设在距地平面高约6.7m处,则拉紧滚筒合张力FH FH=S5，+S6，=32165+32238=64403N 重锤质量：G=
FH64403-G1-G2=-1350-777=4438Kg
9.81g取重锤块(图号DTⅡD-1)的数量为310块,约4.65t 式中:G1----------- 8、 张力简图
垂拉滚筒DTⅡ06B6142的质量,Kg
G2----------- 垂直拉紧装置DTⅡ06D2146的质量, Kg
- 13 -
3甲乙皮带机张力简图
2.2滚筒的设计计算 一.主要参数的确定
1、
滚筒直径的选取
通过计算及多方面的比较，本系列滚筒直径为： 传动滚筒：500、630、800、1000
改向滚筒：250、315、400、500、630、800、1000 2、 根据：F1≤F2eμα滚筒受力的确定原则： F1F1'α1=170°F3F1F2F2α=210°F''α2=200°F2传动滚筒： 合张力：F=F1+F2 （kN） D （kN.m） 2扭矩：T=（F1-F2）- 14 -
经推导得出：
驱动方式 参数 单滚筒驱动 (1:1) 双滚筒双电机 F／=1.75F1 F∥=0.71F1 T1=T2=0.212D2F1 （2:1） 双滚筒三电机 F／=1.45F1 F∥=0.67F1 T1=220.142D2F1 T2=0.142D2F1 合张力(kN) F=1.4F1 扭矩(kN.m) T=0.3752D2F 其中：
F1：胶带最大许用张力 （N） D：滚筒直径 （m）
μ：传动滚筒和输送带之间的摩擦系数 3、
改向滚筒合张力
改向滚筒合张力，根据不同的使用情况，即受力100%，60%，30%及围包角，从输送带的最大许用张力出发计算：
2F12100%2Sin(α/2) F= 2F1260%2Sin(α/2)
2F1230%2Sin(α/2)
二、 滚筒的结构型式及确定原则：
1、
结构型式：参考国内外有关资料，本系列滚筒根据承载能力分为：轻、中、重三种结构型式。 轻型：采用平形腹板与轮毂角焊
中型：采用平形腹板与带一小段变截面腹板的轮毂用对接焊缝连接 重型：采用变截面的接盘与筒体焊接 2、
轮毂与轴的联接方式： 轴承处直径≤100mm时，采用单键联接 轴承处直径≥120mm时，采用涨套联接 三、 滚筒计算原则：
- 15 -
(一) 轴的计算：依据《机械设计手册（中）》 本系列滚筒轴均采用45#钢，调质处理 调质硬度：217～255HB ζ-1=280 N/mm2 [ζ-1]=60 N/mm2 ① 轴的受力简图 F2F2F F1M???l?lF? N.mm 22T=T1 N.mm 式中：F——滚筒所受合力 （N） 2F2lFlMF2F2T1——滚筒所受扭矩 （N.mm）(对于改向滚筒T1=0) ② 轴的强度的校核 疲劳强度的校核：
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