输入 电压 3.0~ 3.6V DC/DC 变换器 模式选择 恒流控制电路 负载 主控电路 辅助电源
2.3方案论证与比较
2.3.1DC/DC变换器方案论证与比较
根据设计要求，我们需要把3.0V~3.6V的输入电压转化为10V的输出电压，因此需要把低电压输入升压成高电压输出。直流电压升压有两种方法，一种是非隔离型DC/DC，另一种是隔离型DC/AC/DC。
方案一、采用非隔离型DC/DC。非隔离型DC/DC变换器优点是效率高、可输出大电流、静态电流小。非隔离型电路即根据电路形式的不同，可以分为串联开关变换器和并联开关变换器两种基本形式，其中串联开关变换器是降压式DC/DC变换器，并联开关变换器是升压式DC/DC变换器。
方案二、采用隔离型DC/AC/DC。隔离型DC/AC/DC变换器主要由逆变器、高频变压器和和整流器组成。基本工作原理是输入电压经过逆变器转化为较高频率的交流电压，由高频变压器将高频交流电压转换为所需要的交流电压，最后通过整流得到直流电压。隔离型DC/AC/DC变换器框图如图2(见附录）所示。
从电路设计程度上来说，方案一主要控制端是一个开关管，外围电路所需元器件较少，设计简单易于实现，方案二电路设计由逆变电路、变压电路、滤波电路等组成，设计较复杂难以实现。方案一中，电路存在输入与输出总有一个公共点，方案二则利用高频变压器将这个公共点隔离，采用方案二设计的电路会比较安全，不过由于我们的输出直流电压都在安全电压范围内，不会对人体造成伤害。所以我们选择方案一作为DC/DC变换器方案。
2.3.2主控芯片选择方案
方案一、选用STC89C52RC作为该系统的主控芯片。
方案二、选用STC12C5A60S2单片机作为该系统的主控芯片。
方案一的芯片功耗高、运算速度低、需要外接AD采样电路才可以对负载端采样，方案二芯片低功耗、高速运算，内置集成ADC，可直接实现采样，整体性能远高于方案一芯片。所以我们选用方案二。
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2.3.3恒流控制电路方案论证与比较
恒控制电路采用恒流源概念。恒流源的实质是利用器件对电流进行反馈，动态调节设备的供电状态，从而使得电流趋于恒定，只要能够得到电流，就可以有效形成反馈，从而建立恒流源。一般而言，按照恒流源电路主要组成器件的不同，可分为晶体管恒流源、场效应管恒流源、集成运放恒流源三种。
方案一、采用一只恒流二极管。优点是电路构造简单，缺点是恒流二极管的恒流特性并不是非常好，电流规格比较少，无法满足设计精度要求。
方案二、采用两只同型号的三极管，利用三极管相对稳定的be电压作为基准。这种恒流源简单易行，但是即使是相同型号的三极管其be电压也存在个体差异，因此并不适合精密度的恒流要求。
方案三、采用一个集成运放恒流源，集成运放输出端接一个电阻后接入三极管，但是由于三极管易后产生BC电流分量，因此采用场效应管来避免三极管be电流分量造成的误差。这种电路可以输出几百mA以上的稳定电流。
方案一、方案二受选用元器件的严格限制，无法满足精度要求。方案三用运放与一个场效应管设计的稳流电路，利用运放的反馈调节功能，使用场效应管代替三极管避免了不必要的be极间电流分量，能够很好地实现稳流功能。因此，我们采用方案三作为本设计稳流控制电路的方案。
2.3.4模式选择方案论证与比较
模式选择模块的设计是为了实现脉动输出，并且使设计的电源能够进行恒流模式与脉动输出模式切换。
方案一、采用555芯片自激振荡产生一个占空比为1/3的脉冲波作为信号源，用来控制DC/DC模块与恒流模块之间开关的通断从而使整个设计具备脉动输出模式。但是555芯片产生的脉冲波频率、占空比不易调控，脉动波频率较高。
方案二、采用AD9850芯片作为信号源，由主控系统芯片发出指令控制AD9850产生满足设计要求的脉冲波。此方案需要给整个系统接入AD9850模块。
方案三、采用主控系统单片机直接输出信号控制开关的导通与闭合，使整个电路具备脉动输出模式，脉冲周期可设定，脉冲个数可设定等功能。该方案程序设定相对简单，与方案二比较减小了功耗。
方案一由于产生的是高频脉冲波，调节电路较为困难，故不采用。方案二AD9850芯片在3.3V供电时功耗155mW，整个模块接入后增大了整个电路的功耗，作为电源设计应尽可能减少电源内部功耗，增加输出效率。方案三由于我们选用STC12C5A60S2单片机做主控芯片，能够通过单片机输出高低电平控制场效应管的通断，避免了前两种设计方案产生的功耗。因此，我们采用方案三作为模式选择方案。
2.4部分硬件电路设计
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2.4.1DC/DC电源变换器
原理如图1（见附录）所示。当开关管导通时，能量从输入电源流入，并储存于电感L中，由于开关管导通期间正向饱和管压降很小，故这时二极管VD反偏，负载由滤波电容C供给能量，将C中储存的能量释放给负载。当开关管截止时，电感L中电流不能突变，它所产生的感应电势阻止电流减小，二极管VD导通，电感中储存的能量以及输入电压通过二极管VD、给电容C充电，并供给负载。
在开关管导通的ton期间，能量储存在电感L中，在开关管截止的toff期间，电感L释放能量，补充在ton期间电容C上损失的能量。开关管截止时电感L上电压跳变的幅值是与占空比有关的，ton愈长，L中峰值电流大，储存的磁能愈大。所以，如果在ton期间储存的能量要在toff期间释放出来，那么，L上的电压脉冲必定是比较高的。假定开关管没有损耗，并联变换器电路在输入电压Ui、输入电流Ii下，能在较低的输出电流I0下，输出较高的电压U0。
当开关管导通时，忽略管子的导通压降，电感L上的电压为输入电压Ui，并且电流线性上升，当开关管截止时，则L中的电流线性下降，而在稳态，ton期间L中电流的增量应等于toff期间电流的减量，则输出电压与输入电压的关系由下式决定。
U0?Uiton?tofftoff?UiTT1 ?Ui?UitoffT?ton1??ton T 由式上式可知，当改变占空比δ时，就能获得所需的上升的电压值。由于占空比δ总是小于1，所以，U0总是大于Ui，。 2.4.2恒流控制电路
我们设计的恒流控制电路由场效应管、集成运放OP07、电压反相器组成。如图3（见附录）所示。场效应管的漏极D与DC/DC电压输出端相连，栅极G与集成运放输出端相连。利用电压反相器使集成运放的四号引脚为负电压，从而保证集成运放能够输出负电压控制场效应管断开。在场效应管源极S串接一个电压采样电阻将电压反馈到集成运放负向输入端，当输出负载端电流减小时，场效应管源极电位减小，集成运放负向输入端电压减小，使集成运放输入电压增大，输出电压增大，场效应管栅极电压增大，从而使负载端输出电流增大，反之当负载输出端电流增大时，通过电压负反馈，又会使输出电流减小，最终使负载输出端恒流输出。
2.4.3报警电路与保护电路
报警电路如图4（见附录）所示，主控芯片检测到负载两端电压超过限定幅值时，主控芯片控制三极管导通，触发蜂鸣器发出警报。
其中 ??
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保护电路如图5（见附录）所示，主控芯片检测到发在两端电压超过幅值时，控制场效应管与继电器同时断开后，DC/DC转换器输出不能传到恒流控制电路，从而起到保护作用。 2.5程序软件流程图
开始
初始化
电流选择
连续
连续/脉动输
出模式选择
脉动
周期选择
脉冲串 连续脉冲/脉冲 串输出模式选择
连续脉冲 设置脉冲个数 否
确认输出
是
结束 三、设计实现
1.出现问题：在输出电流200mV。输出电压10V时效率达不到80%。 原因：由于在DC/DC升压电路环节使用的是XL6009升压直流电源变换器芯片，它的频率为400kHz，输出效率达不到设计要求。
解决办法：更换DC/DC升压电路环节的升压直流电源变换器芯片为B6285y,该芯片频率高达1.2MHz，优化电路布局，最后负载输出端效率达到设计要求。 2.出现问题：模式选择部分一开始采用一个场效应管串联接入DC/DC电路与恒流控制电路之间，接入后可以实现连续/脉动两种输出模式选择，但是连续输出模式的输出效率降低了。
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